墩柱施工总结精选(九篇)

第1篇：墩柱施工总结范文

关键词：钢牛腿;墩柱;分析;计算

中图分类号：U441+.2文献标识码：A

工程简介

根据本项目施工图设计，共有3座桥为现浇预应力砼连续箱梁，其中D匝道3号桥桥跨布置：(20+4×30)+3×30+(32+52+32)m；D匝道2号桥桥跨布置：(17+2×20)+3×26

+3×24m；C匝道2号桥桥跨布置：2×20+25+2×20m，桥宽均为10.5m，跨径为20m、24m、25m、26m箱梁截面高度均为1.5m，30m跨箱梁高度为1.8m。30m跨径桥墩截面尺寸：1.6x3.4m，最大墩柱高度43.1m。

支架结构

跨径20m~30m，中间设置一个钢管支墩，墩旁设置型钢桁架，桁架底设置钢牛腿。

预应力钢牛腿横桥向布置于墩柱上，单侧布置2组，间距根据墩柱宽度调整，作为贝雷梁支承结构。墩柱宽度1.2m，单个牛腿采用两根长为3.2m的I36a工字钢。肋部加焊10mm厚钢板，在墩身施工时预埋箱盒子。其主要结构如图所示。

30m跨径荷载计算

（一）恒载计算

1、混凝土荷载

根据纵断面布置图，30m跨径桥墩间净距为28.4m，其中两边各4.5m为变化段，17.4m为跨中截面，0.4m为端部截面。跨中设置中支墩时，贝雷最大跨径为12m，其中4.5m为变化段，7.5m为跨中截面。荷载计算如表4.3.2所示。

表4.6.130m跨荷载计算

2、底模、方木、分配梁自重荷载：1.5x10.5=15.75KN/m。

3、贝雷梁自重：1x12=12K/m。

跨中恒载总计：G1=150.0+15.75+12=177.8KN。

跨中恒载总计：G2=163.5+15.75+12=191.3KN。

（二）活载计算

施工活载包括：施工人员和施工机具行走荷载:2.5kN/m2。振捣砼产生的荷载: 2 kN/m2。风荷载：0.8 kN/m2。则V=（2.5+2+0.8）×10.5=55.65KN。

30m跨径荷载效应组合

（一）按承载能力极限状态作用效应组合

各分项系数及组合系数同上，则：

跨中Nd=0.9x(1.2x177.8+0.7x1.4x55.65)=241.1KN。

变化段Nd=0.9x(1.2x191.3+0.7x1.4x55.65)=255.7KN。

（二）按正常使用极限状态作用效应组合

1、作用短期效应组合

对于30米跨径作用短期效应组合有：

跨中Nd=177.8+1.0x55.65=233.5KN。

变化段Nd=191.3+1.0x55.65=247.0KN。

2、作用长期效应组合

对于30米跨径作用短期效应组合有：

跨中Nd=177.8+0.4x55.65=200.1KN。

变化段Nd=191.3+0.4x55.65=213.6KN。

反力计算

查《路桥施工计算手册》，P742页，靠近墩柱一侧反力：

RA=q2xb2/2/L+ q1xa/2x(2-a/L)= 241.1x7.52/2/12+ 255.7x4.5/2x(2-4.5/12)=1500KN 。横桥向设置两组钢牛腿，每组一个，则单个钢牛腿受到的荷载为P=1500/2=750KN。

墩柱影响分析

根据《材料力学》第8章，墩柱受到牛腿传来的荷载P，而P力的作用线与立柱轴线间的距离为e，这样的荷载将使立柱发生偏心压缩。

（一）荷载计算。考虑最不利工况，一侧墩柱的牛腿受到支架传递来的总荷载，对其产生的作用力可看作对墩柱截面中心轴作用的集中力N和弯矩M组合而成。

30m跨径一侧的牛腿受到总集中力P=1500KN。牛腿受力中心与墩柱外边距离为0.52m，墩柱厚度h=1.6m，宽度b=3.4m，验算牛腿内侧底面对于的墩柱截面，验算截面距墩顶距离为3m。墩柱截面受到的弯矩M1=Pe=1500x（0.52+1.6/2）=1980KN m。墩身自重：G1=3x1.6x3.4x26+1.89x26+2.07x26=527.3KN；

墩顶梁重：G2=10.25x26x2.2=586.3KN。墩柱截面受到的集中力：N=P+G1+G2=1286+527.3+586.3=2400KN。

（二）混凝土截面应力。查《公预规》，C40混凝土轴心抗拉强度设计值ftd=1.65MPa。对于矩形截面I/y=W=bh2/6=3.4x1.62/6=1.45m3，A=3.4x1.6=5.44m2。不考虑钢筋作用时，混凝土受到最大应力值为：σ=1980/1.45x10-3-2400/5.44x10-3=1.36-0.44=0.92MPa＜1.65 MPa，满足要求。当20m跨径现浇梁，仅仅浇筑一跨，不考虑对称浇筑情况下，墩柱受到牛腿作用力，计算截面中混凝土（不考虑钢筋作用）出现了0.92MPa拉应力，因此，需进一步对墩柱进行裂缝宽度验算。

结束语

一般情况，高墩搭设钢管支架不便时，且箱梁高1.5m-1.8m、梁宽10.5m的现浇箱梁墩旁支架采用设置钢牛腿，操作方便。通过计算分析，钢牛腿对墩柱混凝土影响较小，能满足施工需要。

参考文献：

第2篇：墩柱施工总结范文

关键词：铁路连续梁桥；墩旁支架；临时支座；结构验算；抗倾覆验算

Abstract: In a three-span continuous prestressed concrete beam bridge, the bridge span arrangement (65 +112 +65 m). In this paper, the actual construction, described the main points of Continuous Beam Railway Bridge 0 # block construction technology.

Key words: Railway continuous beam bridge; pier beside bracket; temporary bearings; structure checking; against overturning checking

中图分类号：F530.3 文献标识码：A 文章编号：2095-2104（2012）

1、工程概况

某铁路桥梁位于山东省济宁市境内，跨越柳长河道。桥梁全长243.7m，采用3跨预应力连续梁体系，桥跨布置为（65+112+65）米。梁体为单箱单室、变高度、变截面结构，底板厚度50～120cm，按直线线性变化，腹板厚60～80，80～100cm，按折线变化。底板、腹板、顶板局部向内侧加厚。0#块长14米，支座中心位置梁高8.985m，箱梁顶板宽8.9m，底板宽6m。连续梁主墩承台尺寸为12.5×24.4×5m；墩身为圆端实体直墩桥墩，两端圆端直径4.2m，横向总宽11m，墩身高15m，支撑垫石尺寸3.1×3.1×0.26m。承台顶距原地面有7米。

2、施工方案的选择

2.1 工程背景

连续梁下部结构工程施工时与南水北调东线第一期工程交叉施工。由于连续梁的两个主墩位于河道的两侧河堤上，给南水北调东线第一期工程柳长河段的连续施工造成不便。而且在汛期前既要保证连续梁下部结构工程完成，又不能影响南水北调东线第一期工程的施工。因而我们施工工期很紧张，完成连续梁桥墩身、承台施工后要尽快恢复河堤，交付工作面给南水北调东线第一期工程施工单位。保证汛期河堤安全。

2.2支（托）架施工方案的选择

0#块支（托）架主要是为0#块施工提供施工作业平台和受力支撑结构。

0#块梁段的施工，常用的方案有以下两种。

2.2.1悬臂式托架

悬臂式托架是指在墩身设预埋件，焊接牛腿，作为支撑结构。或在墩身预留孔，安装托架，作为支撑结构。这种方案既经济，又方便。其主要适用于跨度较小，0#块悬臂长度不大的连续梁0#块梁段的施工中。

2.2.2墩旁支架

墩旁支架常见的施工方法有三种；

（1）利用连续梁的自身基础结构承台，其办法是在承台上预埋预埋件，在墩身施工完成后焊接钢管或型钢及其他材料，作为支撑结构。

（2）插打管桩或浇筑扩大基础，在管桩或扩大基础上搭设钢管或型钢及其他材料，作为支撑结构。

（3）靠连续梁墩身前后两侧地面作为支撑结构的着力面，其办法是在墩身施工完成后，需处理地基，增强地基承载力，硬化地坪后搭设建筑钢管支架。在0#块两端底板离地面不高的情况常用这种方案。

墩旁支架方案在施工中常见，施工工艺简便，适用于各种连续梁0#块的施工。近几年特别是钢管支架，有直接采用在钢管内灌注混凝土，钢管直接与0#块梁体固结作为临时支墩。

结合施工背景、现场现有材料、考虑材料的可循环利用、施工安全可靠性等。经过比选，综合考虑，该（65+112+65）米连续梁支架采取墩旁钢管支架。

2.3 临时支座方案的选择

混凝土连续梁临时支座既要求能在永久支座不承受压力的情况下承受梁体压力和施工过程中不平衡弯矩，又要求在承受荷载情况下容易拆除。

临时支座的设置主要有两种。

2.3.1墩顶临时支座

在桥墩顶面永久支座两侧对称设置临时支座，在墩身施工时预埋锚固钢筋，锚固钢筋上端锚固在梁体内，通过锚固钢筋，形成墩梁固结形式。此类方式较常见。

2.3.2墩旁设置临时支墩

在桥墩长度较短或0#块梁段悬臂较长时，可采用在桥墩纵向两侧设置临时支墩支撑悬臂浇筑梁体。临时支墩有钢管立柱、钢管混凝土立柱、钢筋混凝土立柱、型钢立柱、三角撑架+砂桶立柱等。此类设置方法，抗倾覆系数较大，安全系数大。

结合现场现有材料、施工安全可靠性等。经过比选，综合考虑该连续梁临时支座采用墩顶设置临时支座+墩旁支墩形式。

3、墩旁钢管支架设计及施工

本方案支架结构从施工先后工序分，主要由钢筋混凝土立柱、钢管、牛腿、砂桶、双拼工56a横梁、分配梁、钢管脚手架等组成。详细见布置图一。

图一 支架总体布置图

3.1钢筋混凝土立柱

承台施工时注意预埋混凝土立柱钢筋，在一个主墩承台上共设置12个钢筋混凝土立柱。混凝土标号为C30。混凝土立柱截面尺寸分别为1×1m, 1.4×1.4m。经过测量现场地面标高，立柱高度均定为6m。对称布置在墩身前后两侧。靠近墩身为3个1×1m钢筋混凝土立柱，柱顶预埋900×900×16mm钢板；另一排为2个1.4×1.4m钢筋混凝土立柱，柱顶预埋1200×1200×16mm钢板，1个1×1m钢筋混凝土立柱，1×1m钢筋混凝土立柱布置在中间。在施工墩身的同时，可以同时进行混凝土立柱的施工。浇筑钢筋混凝土立柱时，注意预埋钢板。在墩身模板，钢筋混凝土立柱模板拆除后，就可以及时进行基坑的回填，保证南水北调东线工程进行顺畅施工。这样，既不影响我们连续梁的施工，同时也满足了南水北调东线工程的施工要求。

3.2钢管柱

钢管柱采用4根φ1000×10mm和8根φ630×10mm钢管。钢管与混凝土立柱顶预埋钢板焊接连接。φ1000钢管柱柱顶焊接钢板，直接支撑在梁腹板底位置。钢管柱间采用[20作为连接杆件，并与墩身预埋钢板焊接连接，钢管柱垂直度应保证其﹤1%。

3.3牛腿

根据0#块梁段悬臂长度计算确定的横梁最优受力位置，需在φ1000钢管外侧焊接牛腿拓宽支撑面。牛腿采用δ=20mm的钢板焊接而成。支撑外侧双拼工56a横梁，把其上部所有荷载传递至φ1000钢管。牛腿是由型材焊接而成，其通过焊缝传递受力，所以必须由专业的焊工进行牛腿的焊接。焊缝的厚度、宽度、长度必须满足设计要求。

3.4砂桶

为方便支架的拆卸和调整底模标高，在双拼工56a横梁与钢管柱顶或牛腿之间采用砂桶支撑，砂桶里面灌的砂在安装之前需先预压。砂桶采用无缝钢管割制而成。

3.5 双拼工56a横梁

横向分配梁采用双拼工56a。

第3篇：墩柱施工总结范文

关键词：下部结构；盾构；预应力混凝土盖梁；差异沉降；铅芯橡胶支座

中图分类号：U448 文献标识码：A 文章编号：1006-8937（2015）08-0015-02

随着我国经济快速发展，北京、上海、广州等一线城市的城市轨道交通线路陆续开始建设并投入运营。按照线路架设方式，城市轨道交通分地下、高架和地面三种形式，地下轨道交通（下文简称“地铁”）通常采用盾构施工，隧道结构保护和附加荷载控制严格。在城市桥梁与地铁线位平行的条件下，如何对桥梁下部结构进行优化设计并处理好桥梁基础与隧道结构不同建设时序下的保护措施，是桥梁工程师们正在面对的难题。本文将对此类条件下的某城市桥梁的总体布置作简要阐述，并着重对下部结构建模进行分析、比较，提出桥梁施工期间的保护要点。

1 工程建设条件

上海市绿科路（南洋泾路-罗山路）为城市次干路，双向四车道，红线宽度34 m，道路在桩号K0+694处跨越先生浜河，河道规划蓝线宽度21 m，需新建过河桥梁一座。根据工程可行性研究报告，新建桥梁跨径组合（8+16+8） m，桥位与规划地铁13号线线位重合。桥梁与地铁线位位置平面如图1所示。

依据地铁13号线施工图设计资料，桥位处隧道分上行、下行线，隧道采用盾构施工工艺，外缘直径6.8 m，净距约17.5 m，隧道与桥面中心线平面距离约1.1 m，隧道位于地面以下15～25 m。

初步设计阶段经征询地铁设计单位，明确隧道与桩基净距要求：新建桥梁桩基与隧道外缘净距≤3.0 m。因此，隧道两侧桥梁桩基横桥向净距≥12.8 m（=3.0+6.8+3.0 m），两孔隧道间桩基横桥向布置宽度约11.5 m，详平面图。依据工程建设条件的限制，桥梁应合理布置桩位，采用较大横桥向跨度的桥墩结构，同时做好对桥梁下部结构的保护措施。

2 桥墩初选方案及结构设计

根据上海地区的建设经验，中小跨径梁桥的上部结构一般采用预制混凝土空心板梁，其建筑高度低，设计、施工经验成熟，质量有保障。

空心板梁设计汽车荷载：城-B级，16 m跨梁高82 cm、8 m跨梁高52 cm。

2.1 桥墩方案初选

具有较大横桥向跨径的桥墩结构中，常见的为门墩式混凝土结构、钢结构。

混凝土结构：采用预应力混凝土盖梁，一般为倒“T”形截面，张拉横向预应力形成竖向抗弯体系。

钢结构：横梁、立柱采用钢构件，一般为型钢组合截面，通过焊接形成框架。

近年来，预应力混凝土盖梁在高架桥梁中应用较多，其设计和施工均比较成熟，一般采用满堂支架现浇，分批张拉预应力；钢结构轻质高强，适用跨度较大，可工厂预制、现场焊接，但单位造价较高，作为桥墩结构，其用钢量较大，浦东地区同类工程应用很少。基于地区适用性和造价考虑，桥墩采用门墩式混凝土结构。

2.2 桥墩结构设计

2.2.1 横桥向总体布置

根据桥梁与地铁线位的相对位置以及隧道保护净距要求，总体布置中中立柱承台与桥面中心线的水平距离为1.073 m，桥墩盖梁端部设置边立柱与承台，盖梁中部设置双立柱与承台。

2.2.2 截面尺寸、材料

预应力混凝土盖梁采用倒“T”形截面，宽2.8 m（含牛腿各宽0.9 m），截面最大高度1.97 m，盖梁横坡通过截面高度变化形成；立柱截面2×1.5 m；承台厚度2 m；桩基直径0.8 m。

材料：盖梁为C50混凝土；钢绞线采用（1×7-15.20-1860-

GB/T 5224-2003）国家标准，每9根编束；立柱、承台（含桩基）分别采用C40、C30混凝土，普通钢筋采用HRB400。

2.2.3 模型计算分析

根据中、边立柱与盖梁的联结方式、盖梁是否设置沉降缝，将盖梁分为三种结构：墩梁全固结；中墩固结边墩释放；墩梁固结盖梁设缝。

依据边界条件分别建立“桥梁博士”模型进行横桥向结构分析计算，根据承载能力、正常使用极限状态下的验算结果，确定桥墩合理的结构形式。考虑桥梁使用和所处I类环境的要求，桥墩盖梁按A类预应力混凝土构件设计。

①墩梁全固结条件下的结构分析

桥墩立柱均与盖梁固结，盖梁边跨高比（l/h）=8.1，立柱与盖梁节点传递轴力、剪力、弯矩，盖梁受弯时立柱将分摊部分弯矩，立柱横桥向的线刚度（EI/l）以控制柱顶水平位移？驻x时截面内力为目的进行优化。根据桥面及承台顶标高计算，立柱高Hz=2.603 m。盖梁、立柱线刚度计算如下：

盖梁：■；

立柱：■。

两者线刚度之比0.32，因此盖梁横桥向应按三跨连续刚构计算。立柱高度Hz对计算结果影响较大，在施工条件允许时，应尽量降低承台顶标高，以改善盖梁内力。限于篇幅，本文中计算模型单元划分和建立予以省略。

计算模型中桩基按照横向抗弯模量EI等效的原则，将双排桩（桩径d）等效为单根直径dr的桩基（dr=■）。

经初算，预应力钢束分三行三列布置，两端张拉，在盖梁端部锚固。施工阶段划分：立柱及下部基础施工，盖梁钢筋、波纹管、混凝土施工，养护28 d；张拉第一批钢束，架梁，铰缝施工；张拉第二批钢束，桥面铺装施工；成桥10 a；其中，一期、二期恒载、活载按阶段输入。

依据（JTG D62-2004）相关条文，对预应力钢束进行调束，优化各单元截面内力后，结果见表1。

表注：1.表中数值前带“+”表示截面受压，“-”表示截面受拉；中、边立柱的内缘均指桥墩中心线侧；

2.？滓st、？滓lt为在荷载短期、长期效应组合下构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力；？滓pc为扣除全部预应力损失后的预加力在构件抗裂验算边缘产生的混凝土预压应力；？滓tp为由荷载短期效应组合和预加力产生的混凝土主拉应力。

根据计算结果，结构体系对升、降温，混凝土收缩、徐变，柱顶水平位移，基础差异沉降等作用较为敏感，立柱单侧钢筋配筋率0.3%时，边立柱顶部的柱身裂缝宽度不满足规范要求，各组合下盖梁截面应力满足规范要求。

②中墩固结、边墩释放条件下的结构分析

桥墩中立柱与盖梁固结，边立柱顶面设置单向活动支座，允许该支点处盖梁有横桥向水平位移和转角位移，但纵桥向位移予以约束，避免中立柱在水平面内扭转变形。边立柱与盖梁节点仅传递竖向轴力、纵桥向水平剪力，仅中立柱分摊盖梁的弯矩。

除节点约束外，模型Ⅱ与模型Ⅰ相同，调束并优化截面内力后，结果见表2。

根据计算结果，边立柱与盖梁节点的转角、水平位移约束释放后，升、降温，混凝土收缩、徐变等引起的边立柱附近盖梁弯矩减小，中立柱附近盖梁支点负弯矩、跨中正弯矩有所增加；与模型Ⅰ相比，短期效应组合立柱顶的最大水平剪力增至2 350 kN，柱顶柱身最大弯矩增至2 360 kN・m，立柱底柱身弯矩变化较小，约2 700 kN・m；承载能力极限状态下边立柱顶面最大支座反力为2 260 kN。

综合分析，中立柱柱身最大弯矩变化较小，柱顶水平剪力增幅较大，宜加强柱顶箍筋，减小箍筋间距。立柱单侧钢筋配筋率0.3%时，能较好控制柱身裂缝；各组合下盖梁截面应力满足规范要求，结构受力状况合理。

③墩梁固结、盖梁设缝条件下的结构分析

模型I盖梁未设沉降缝，结构对预应力张拉、升、降温、差异沉降等较为敏感，模型Ⅲ在中立柱间设置沉降缝后，盖梁结构上分为两幅。通过在沉降缝处盖梁端部预埋固定端锚具，边立柱处盖梁端部单端张拉形成预应力体系。该结构降低了超静定次数，为优化设计创造了条件。

模型Ⅲ中单元、荷载、边界条件与模型I基本相同，在设置沉降缝的节点处将左、右单元隔离，预应力钢束在两幅桥墩结构中分别布置，经过试算和调束，优化截面内力后，计算结果见表3。

根据计算结果，立柱单侧钢筋配筋率0.3%时中立柱底部内缘柱身裂缝宽度不满足规范要求，各组合下盖梁截面应力满足规范要求。

④桥墩结构选择及优化

根据分析结果，三种结构特性如下：

墩梁全固结：升、降温，混凝土收缩、徐变，水平位移，基础差异沉降等作用对结构影响明显，立柱裂缝宽度Wfk是结构设计主控因素。

中墩固结、边墩释放：盖梁截面应力、立柱裂缝宽度Wfk满足规范要求，中、边立柱受力合理，盖梁、立柱截面可优化。

墩梁固结、盖梁设缝：结构超静定次数较低，中立柱裂缝是结构设计主控因素；差异沉降时沉降缝附近桥面铺装易纵向开裂。

综合分析，选用结构Ⅱ作为新建桥墩结构；边立柱顶面设置隔震力学性能、耐久性好的铅芯橡胶支座。

3 建设时序与施工保护

新建桥梁应按照地铁隧道盾构和桥梁下部结构的施工时序确定合理的施工组织方案，在保证施工质量、运营安全、结构耐久的前提下，对盾构和桥梁下部结构施工先后的两种工况作简要分析，提出合理的建议。

3.1 地铁盾构地面桥梁

隧道盾构完工后，施工桥梁桩基础。考虑适用性和无挤土效应，上海地区桥梁桩基常选用钻孔灌注桩，需要注意的是施工中钻孔及泥浆循环容易对桩身附近土层产生扰动，局部土体内力重分布，有可能引起隧道结构变形、裂缝或渗水等不良后果。因此需要在隧道结构上安装监测装置，目的是在桩基及下部结构施工时对隧道结构进行监测。

盾构附近的钻孔桩一定桩身长度范围内推荐设置钢护筒，避免桩基施工对隧道结构的不利影响，该段桩基侧摩阻力不计入桩基承载力。应注意桩基定位精度，并在盾构附近四列纵桥向桩基内设置测斜管，实时监测桩身倾斜度。

施工时原地面的土体开挖或堆载将对下方隧道结构带来附加荷载，应避免在地铁上方原地面进行卸、堆载，承台开挖时应采取有效的等载措施。

3.2 地面桥梁地铁盾构

本工况中盾构在桥梁下部结构完工后进行，桥梁按照隧道保护距离要求布置桩位，预留盾构空间，钻孔灌注桩桩身应安装监测装置。地铁盾构施工中应加强对桥梁下部结构的保护，控制盾构推进速度，尤其注意边墩桩基础的桩身状况监测，避免土压力变化造成桩基桩身强度破坏或土体扰动带来桩基沉降。

4 结 语

①本文通过建立平面杆系模型，比较分析了受地铁盾构施工影响下的三种桥墩结构形式，推荐了中墩固结、边墩释放的合理桥墩结构，并提出了施工期间的保护措施，希望为同类型桥梁的设计提供借鉴。

②在墩梁完全固结的情况下，桥墩结构受整体升、降温，混凝土收缩、徐变，基础差异沉降的影响明显，应引起桥梁设计人员的重视。

③本文是基于预应力混凝土桥墩盖梁进行的结构分析，桥墩采用钢构件时如何进行结构设计还有待于进一步研究。

第4篇：墩柱施工总结范文

关键词：山区高速公路；桥梁; 设计;特点

1 山区高速公路桥梁设计特点

①地形起伏大, 地质条件多变, 陡坡基础要注意连同山体的稳定性。

②高墩桥梁众多, 各墩高差较大, 稳定分析不能忽视。

③施工条件较差, 施工场地受限, 施工吊装安全问题突出。

④弯、坡桥比例大, 需考虑如何减少结构类型,以有利于节省施工投入。

⑤山区地形纵横向起伏较大, 桥台一般设置在填挖交界处, 以避免桥台台后形成高挡墙或大锥坡。桥梁左右幅一般不等长。

2 山区高速公路桥梁设计要点

①路桥配合要适宜, 应选择施工期间对环境破坏少的方案。山区高速公路常沿陡坡定线, 宜尽量减少桥墩个数和基础开挖, 避免破坏陡坡的生态平衡, 保持其稳定和景观。

②从经济、适用、安全和方便施工出发, 桥型选择尽可能采用标准化、系列化、造价经济、经验成熟的预制装配施工法。综合考虑施工预制简单、重量轻、吊装安全、安装方便、竖向刚度及侧向刚度大等各种因素, 推荐采用T 梁。主梁可在高架桥桥头现场预制。

③考虑行车的舒适性及山区高墩桥梁养护的难度, 采用连续结构及少养护的墩梁固结的结构形式, 高墩固结, 矮边墩设支座或者释放, 形成连续一刚构混合体系, 原则上墩高超过20m采用墩梁固结形式的桥梁结构, 墩高小于20m以下采用连续梁结构。弯、坡桥采用连续一刚构混合体系最为适宜。

④跨径与墩高的关系按桥梁美学原则, 一般应选择比值为0. 618～ 1之间, 通过造价分析, 上述原则往往也是较经济的。通常一座桥宜选择一种标准跨径或不多于两种跨径。跨径与墩高的最经济组合方式: 墩高15m 以下时, 优先选用20 m T梁; 墩高15～20m 时, 优先选用25m T梁; 墩高20～30m,优先选用30 m T 梁; 墩高30～ 45m, 优先选用40 mT梁; 墩高大于45m 时, 选用50 m T 梁高跨比较协调, 但50m 预制T 梁起吊重量大, 高空吊装难度及危险性均较大, 除有特殊要求, 原则上在山区不要采用, 宜采用40m T梁。墩高50～60 m左右时, 建议结合地形实际条件用40m T梁(建安费约5 100元/ )与60m连续刚构(建安费约6 000元/)、80m 连续刚构(建安费约6 050元/)进行比选,连续刚构需悬臂施工, 边跨现浇段无法采用支架现浇, 需吊在悬臂端现浇, 施工难度大。一般情况下,采用经济性最优与施工难度一般的40m T梁方案。

⑤下部结构一般采用分幅双柱墩, 在地面横坡较大处(大于25度时)采用矩形墩或薄壁墩。推荐采用大直径桩基础。斜坡上的桩基础, 桩基入土深度计算应留有安全余地; 如为嵌岩桩, 其嵌岩起算面应根据地质情况确保桩中心距岩层斜坡面的水平距离, 以确保有足够的嵌岩深度。设计中能否采用挖孔桩, 除了考虑桩径大于1. 2m, 桩长小于15m 的情况外应结合地质情况具体分析, 如果遇到地下水位高、地层含有煤气或流沙、卵石等易造成塌孔的地质情况时不宜设计为挖孔桩。

常用墩柱形式中其中分离式双柱墩受力明确, 平曲线适应性强, 盖梁横坡设置简单, 一般情况下盖梁不需加宽, 施工简单。

整体三柱式墩受力复杂, 盖梁受力较大, 桩基受力不均, 盖梁为降低梁高, 一般需设置预应力钢束,二次张拉, 施工时间长; 如地表纵横坡较大, 特别是同一横断面存在较大地面落差时易造成墩柱高度差很大, 墩柱的受力不均匀性更明显, 计算分析表明最矮的墩柱及桩基分配的剪力甚至达到平均值的1. 0～2. 0倍, 造成弯矩分配极不均匀。因此, 设计时必须准确掌握地面的实际变化情况。

整体双柱式墩如设置在地面横坡较陡处时, 其受力与整体三柱极为相似, 盖梁需设置预应力钢束, 需二次张拉, 施工时间较长。因此, 在相同地形条件下, 分离式双柱墩的双柱之间高差将大大减少, 受力均匀明确, 盖梁一般不加宽及施加预应力, 简化了施工流程, 施工方便快捷。

分离式双柱墩减少了桩基的自由长度, 优化了桩基直径及配筋, 但存在对山体较大开挖的可能, 很可能造成边坡不稳, 同时开挖影响了山体植被, 不利于环保。

因此, 本着环保原则, 为了最大限度减少山体开挖, 可考虑独柱(矩形墩或薄壁墩)配承台桩基方案, 分析表明独柱与双柱墩经济比约为1:0.9, 但独柱墩的桩基受力明确且开挖量明显减小, 因此在横坡较大时(一般为地面横坡为25 度以上) , 推荐选择独柱矩形墩或薄壁墩。

图140m 跨径墩柱外型

40m 跨径高墩柱理论上可采用以上四种截面(见图1) , 其抗弯惯矩比为1：0.3206 ：0.3538：0.4354, 面积比为1 ：1.0975 :1. 1179 :11179;空心薄壁墩刚度最好, 砼材料也最少, 双柱墩刚度最小。计算分析表明: 由于刚度小, 双柱墩在制动力作用下梁端纵向位移最大, 空心薄壁墩最小, 因此双柱墩墩顶在施工状态下易产生过大的位移, 影响施工安全。宜优先选择独柱薄壁墩。

图2双柱+群桩基础形式

桩基础经济比较: 25m≤墩高< 35 m时, 群桩概算金额约为大直径桩的1.4倍;墩高35 m< 墩高≤45m 时, 群桩概算金额约为大直径桩的1. 2倍;大直径桩的经济性优势较明显。群桩基础(见图2)施工时需开挖基坑, 易加大山体的开挖, 不利环保;大直径桩施工时开挖量较小, 对山体的破坏小。推荐大直径桩基础方案。

图3圆、方墩柱截面形式

以上2种圆柱与方柱截面(见图3)的抗弯惯矩比为1 :0.993, 面积比为1 :1.013; 顺桥向刚度相当, 圆柱略大, 圆柱截面砼材料数量比方柱少, 圆柱略具优势。当然, 如截面积相等的方柱和圆柱, 方柱抗弯刚度大于圆柱, 受力优于圆柱, 当体系为连续刚构时, 方柱可以方便地通过调整两个方向的尺寸来调整墩柱的刚度, 从而达到调整墩柱受力的目的。圆柱为各向同性, 调整起来效果差一些。采用方柱时, 桩基与墩柱之间需设置一个转换承台, 施工时需开挖基坑后方可进行承台和桩基的施工, 加大了山体的开挖, 圆柱则可避免因施工承台而增加对山体的开挖, 有利于环保。

因此, 建议墩高h % 30 m, 优先采用圆柱墩; 30< h< 45 m采用圆柱墩或矩形墩, 考虑稳定性增设柱间横系梁: h( 45m 采用空心薄壁墩。

⑥曲线桥采用弯梁直做, 各跨、各幅、同幅各片预制梁长级差控制在10 cm以内, 以减少预制梁长种类, 不足部分通过在结构连续或刚构处墩顶的现浇连续段进行实际梁长的调整, 或在墩顶伸缩缝处通过封锚段长度进行实际梁长的调整; 而在桥台处可将桥台的台口线旋转一个微小角度进行调整, 从而保证桥台孔各片预制梁长可采用同一尺寸。超高路段预制梁通过翼缘板倾斜与超高同值来实现, 超高过渡段内一孔超高值取其相邻墩位超高平均值。

⑦桥台位置的确定依据锥坡能否设置和半路半桥时挡土墙能否设置的原则进行设计。桥台尽量设置在填挖交界处。纵向地形陡峭, 不能设置锥坡时, 也常出现桥台与挡土墙结合的组合式桥台。

⑧纵坡(3% 时桥面铺装宜采用厚10 cm 水泥混凝土铺装。

⑨桥跨分联结合伸缩缝的选型, 30m 跨径以下的分联长度控制一般在120m 以内, 伸缩缝宜选择80型; 40m 跨径的分联长度一般控制在200 m以内, 最大伸缩缝的选择控制在160型。T 梁支座宜采用圆形板式支座。

⑩外侧防撞栏采用加强型SS级砼防撞栏(高110 cm) , 内侧防撞栏采用SA 级F型砼防撞栏(高100 cm)。桥头搭板一般采用10 m。

⑾耐久性设计要求上部结构尽可能采用全预应力砼构件, 并采取真空压浆工艺来提高预应力管道浆体的饱满度; 采用连续结构后, 支点上缘负弯矩束多采用扁锚体系, 其波纹管易于锈蚀和变形, 施工中宜增设衬管和控制养护工艺予以预防; 为确保支点负弯矩预应力效应的有效性, 现浇段混凝土内宜添加膨胀剂, 以补偿混凝土收缩和徐变产生的应力损失。所有砼构件, 严格控制裂缝宽度并设有足够厚度的保护层; 桩基要求钻头直径不得小于设计桩径; 在混凝土桥面铺装层下设置防水层。

第5篇：墩柱施工总结范文

关键词：山区 薄壁空心 高墩 操作平台 翻模

中图分类号：TU74 文献标识码： A

1.工程概况

磨子潭7#、8#桥为六潜高速公路LY-08标段两座平行的单幅高架桥，上跨位于汪岔岭桥梁与筐家I号桥梁之间的山间峡谷。起讫桩号分别为ZK60+759.02～ZK61+095.98、YK60+778.02～YK61+111.98，全桥总长分别为423.62米、423.62米。均为46+3×80+46（m）五跨预应力混凝土连续刚构，桥宽11.8米。

两桥墩身为矩形空心薄壁墩，左右幅桥分离布置，两桥共8个墩，每个墩为单肢单箱单室矩形截面，均为钢筋混凝土结构，每肢尺寸为6.5×3.0m。

每个墩身具体高度如下表所示：

墩 号 1# 2# 3# 4#

墩高

（m） 磨子潭7#桥 13 48 51 37

磨子潭8#桥 23 47 40 40

2.总体施工部署

2.1 总体施工安排

空心墩墩身采用翻模施工，矩形空心墩配置4套翻模，节段配置形式为3m×3节×4套，根据优先贯通右幅的原则，墩身施工顺序定为：第一循环施工8#桥1#、2#、3#、4#墩，第二循环施工7#桥1#、2#、3#、4#墩。

第一循环施工时需在8#桥2#、3#、4#桥墩设置塔吊，8#桥1#墩采用吊车配合施工，在施工完8#桥1#、2#、3#、4#墩后，模板倒至7#桥1#、2#、3#、4#墩。

2.2施工方法概述

本桥墩身采用塔吊提升大块钢模的方法施工。

每套墩柱模板均采用厂制定型大块钢模，一套3节，每节高3.0m；除墩底2m实体段为2m/次施工外，以上部分按3m/次和6m/次交替循环施工。

墩身钢筋在地面加工成型，塔吊提升到墩顶平台安装就位。主筋采用螺旋套管钢筋接头，人工安装，每次安装高度3m或6m；箍筋在墩顶的内外简易脚手架安装，每次安装高度3m或6m。

混凝土采用灌车运输，泵送入模，每次浇筑高度3m或6m（每次33.2 m3或66.4 m3）。施工人员通过施工人行爬梯上下。

墩身施工工艺流程如下：

墩身施工工艺流程图

2.3主要设备配置

3.主要施工工艺

3.1施工场地布置

每一个主墩位附近需要设置至少2×9.0m墩柱钢筋及预埋件存放场地，模板临时存放、整修场地，小型机具存放场地，砼输送泵停放场地和灌车等车辆进出道路。

承台基坑分层回填夯实后，在图示区域采用机械平整碾压地表，并在表面铺筑一层15cm厚碎石碴压实或一层10cm厚C15砼硬化。场地周边设浆砌砖排水沟以排除地表水，在临坡侧设浆砌片石挡墙以防雨季泥石流的侵袭。

详见图一：墩位场地布置图。

3.2施工测量

（1）通过全桥控制网在承台砼面测设每一墩柱中心点并相互校核闭合后，测放每墩柱十字中心线和结构轮廓线，保证底节墩柱的位置准确。另在每一墩位旁设置两个临时水准点（临时水准点的设置：采用3m长的钢筋，将底部2m高的部分打入坚固的土体中，灌注1m高的砼将其顶部包裹严实），以方便墩柱施工过程中的标高控制。

（2）底节模板安装前，需沿轮廓线做一层3～5cm厚的砂浆找平层，以保证立模基准面的水平，并在底节墩身砼施工完成后，凿除砂浆层方便模板的拆除。

（3）每个承台顶应设置沉降观测点，以观测、记录、分析各工况下基础的沉降变形。

在每个墩柱十字中心线上设置控制点，以观测不同气象条件和工况下墩身的纵、横向变形量。

（4）施工过程中，墩柱的中线控制通过大桥控制网测量复核，水平控制通过水准仪和悬吊钢尺法测量。

3.3塔吊布置及施工爬梯

（1）塔吊的布置：布设在墩位左侧，一个墩位设置一台。塔吊的型号由现场根据要求选购，附着装置、承载能力，根据说明书要求实施。塔吊基础根据其型号和说明书相关要求，在承台时预埋钢筋和地脚大螺栓，后施工基础混凝土。

（2）人行爬梯的搭设：在墩身与塔架之间采用钢管搭设人行爬梯膺架，爬梯采用钢筋加工，2m一层，每层设休息平台，平台采用5cm厚脚手板铺设。膺架四周挂设密目安全网全封闭进行防护。

（3）塔吊的安装：采用具有安装资格的安装单位进行安装，安装完毕后，经权威的检测验收单位进行验收合格并取得安全使用许可证后，方可投入使用。施工过程中，对其进行定期安全维修检查，确保工程使用过程中万无一失。

塔吊布置位置详见图一：墩位场地布置图。

3.4施工平台设置

3.4.1 外平台

在距每节模板顶口50cm处安装∠75牛腿，上铺5cm厚脚手板，周边焊接安装Ф48×3.5mm钢管或角钢拦杆，形成外操作平台（详见下图）。

外操作平台的作用：绑扎钢筋时，外脚手架的基础；砼浇筑及底节模板水平螺栓拆除时人员操作平台；小型机具、小型物料的存放。

另在每块外模的两侧及中间部位焊接Ф20竖向钢筋爬梯，钢筋爬梯外侧采用Ф8钢筋焊接弧形外护罩。以便模板竖向联结螺栓及拉杆的安拆。

外平台与模板固定。

3.4.2内平台

在顶节内模2[ 16横带之间顺桥向铺设5cm厚脚手板，形成内平台（距模板顶口15cm），提供砼浇筑及上节内模安装时的操作平台。或在内模加工时将角钢焊在模板上形成整体平台。

每节模板的内平台在内模拆除前拆除，周转使用。

由于墩柱内腔净空较小无法搭设脚手架，故内模拆除时，在墩内安装移动挂梯供人员上下和操作。移动挂梯采用Ф22钢筋焊接，长9.2m，挂设在墩柱主筋上，借助塔吊提升移动，每个墩柱内设2付，以减少移动次数（详见下图）。

3.5钢筋施工

3.5.1钢筋加工

墩身箍筋和连结筋按设计和规范要求在加工场进行切割、加工，分类存放。

墩身主筋除根部伸入承台部分，加工长度为2.0m和2.5m，顶部分节长度根据各墩高而改变外，中间各节主筋均长6.0m或3.0m，主筋在地面加工场地采用机械将连接端进行直螺纹套丝，套丝长度需满足规范规定。

3.5.2钢筋的安装绑扎

墩身钢筋每6.0m或3m安装一次。安装前需在墩身顶口搭设临时内外脚手架，以便支撑主筋，方便箍筋、联结筋的绑扎及其他预埋件的安装。

每节主筋临时存放在墩底硬化地面上，采用塔吊提升，每次提升2根，人工在墩柱顶口及时套入螺母安装就位。

箍筋及联结筋分批吊放在墩顶外平台牛腿上，人工传递就位绑扎。

3.5.3临时脚手架搭设

钢筋绑扎临时脚手架分内外两层，均座落在墩柱顶口，包围住主筋。脚手架每次搭设高度10.5m，每9m高墩柱钢筋安装绑扎完成后，全部拆除，下一循环钢筋安装前重新搭设。

外脚手架立杆支撑在顶节外模周边∠75牛腿上，内脚手架立杆支撑在墩壁顶口2[12分配梁上。内外脚手架通过主筋间隙扣连以增强整体稳定。钢筋绑扎时，人员佩戴安全带站在脚手架上操作。

脚手架拆除时，从上到下逐根拆除，利用绳索传递到墩顶平台上，再成捆利用塔吊放到地面存放，备用。

3.6模板施工

墩柱模板采用大块钢模，一个墩柱配置一套3节，3.0m/节。每节外模顶口周边设型钢牛腿，侧面焊有竖向钢筋爬梯。

3.6.1模板安装

模板采用塔吊辅助提升，人工安装。

3.6.1.1墩身根部首节模板安装

（1）外模

首节模板安装前在承台顶精确测放出各墩柱中心桩位和十字线、轮廓线，并相互校核，复核无误后，沿轮廓线做一层3～5cm厚的砂浆水平带，以保证立模基准面的水平度。

首节模板利用塔吊或汽车吊吊装，人工辅助沿轮廓线精确就位后，拧紧竖向螺栓，采用方木支撑固定。

（2）内模

由于墩身根部为2.0m高实心段，故首节3.0m墩身内模采用5cm木板和组合钢模现场组拼，内设10×10M方木对口支撑加固。

为保证上节墩身施工时，内、外模横带高度一致，以利于拉杆的穿设，首节墩身内模高度必须与外模一致，且顶口平整。

3.6.1.2正常周转时模板的安装

第2、3节内模安装时，人员通过墩柱内腔挂设的简易钢筋梯或模板带肋上下，塔吊分块提升模板，人工安装就位。外模安装时，塔吊提升到位，人工通过外模的钢筋爬梯和牛腿平台，拧紧联结螺栓，安装好拉杆则可。

模板正常周转时的安装操作步骤及要点如下：

A、内模安装

（1）不得拆除顶节墩柱内模之间的脚手板。

（2）塔吊从地面将整修、清洁完好的模板分块吊装到位，施工人员在原顶节墩柱顶口的脚手架板上安装水平联结螺栓，可暂不拧紧。另从安装好的模板顶口拉设4根8#铁丝，外侧2根栓结在主筋根部，内侧2根栓结在对侧已浇砼的内模带肋上，临时固定好模板，再松掉塔吊吊钩。

其余各块内模同法安装到位，并及时安装好水平螺栓，拧紧竖向螺栓。

在内模未完全封闭前，每侧模板内外各拉设2根缆风绳。封闭后，每侧可拉设1根缆风绳。

（3）内模完全封闭后，调整其中线和垂直度，拧紧水平螺栓，拆除缆风绳。

（4）在内模2[16横带之间铺设5cm厚脚手板，形成内作业平台。

B、外模安装

外模在地面硬化地坪上整修清洁后，亦利用塔吊提升到位。模板提升前，要先在其顶口栓2根拧绳以便拽拉辅助就位和栓结固定。

（1）首先提升顺桥向小块模板就位，安装水平螺栓，拉设2根缆风绳栓结在对侧墩壁主筋上，松钩。

（2）再提升与上一块模板相邻的一块模板，安装水平螺栓，拧紧竖向螺栓，栓结缆风绳，固定，松钩。

同法安装其余模板。

（3）外模安装封闭后，调整中线及垂直度，拧紧水平螺栓，穿设拉杆，拧紧螺帽。拆除缆风绳。

（4）检查，准备砼浇筑。

3.7混凝土施工

墩身砼在搅拌站集中拌和，罐车运输，泵送入模，人工插入式振动棒振捣，洒水养生。

为保证每个墩身施工的连续性，修建一台60m3和一台70m3的搅拌站，准备4台输送泵，其中一台备用。

3.8模板拆除

3.8.1内模拆除

根部底节内模人工通过钢筋挂梯进入墩柱内腔逐块拆除，绳索提升吊放到地面，整修，用于其他墩位。

正常循环时，在第三节（顶节）砼浇注后养生期间拆除第一节（底节）模板，按下列步骤进行：

（1）拆除内模顶口部分5cm厚脚手板，提升钢筋挂梯。

（2）利用一台5t倒链挂住待拆的一块模板顶口。倒链上部勾子挂在墩柱2根主筋根部，下部通过φ19.5mm千斤绳拴住内模顶口的2[16横带。并在该块模板顶口拴一根绳引到对侧墩壁上。

（3）人员通过爬梯拆除拉杆，拆除竖向螺栓，最后拆除水平螺栓。

（4）撤离人员，塔吊提升钢筋挂梯挂在对侧墩壁主筋上。

（5）人员通过挂好的钢筋梯，挂好塔吊吊钩，撤离。

（6）松开倒链，对侧拽拉拧绳辅助脱模，塔吊提升模板，吊放到地面整修或上层操作平台修整。

（7）如此反复，拆出整节内模。

（8）铺设好墩柱顶口5cm厚脚手板，封闭墩柱内腔并形成操作平台。

3.8.2外模拆除

墩身根部第1、2节外模利用5t倒链、搭设脚手架拆除，正常循环时，对应的内模拆除后，随即拆除外模，按下步骤进行：

（1）人员通过人行爬梯到达柱顶和底节模板顶口的外平台上，利用2台5t倒链将待拆的一块模板上端两角挂在墩顶至少4根主筋的根部（利用φ15.5钢丝绳）。

（2）人工通过外平台或钢筋爬梯拆除竖向螺栓，拆除水平螺栓。

（3）人员撤离，松开倒链，塔吊放置模板到地面整修或上层操作平台修整。

如此反复，拆完整节外模。

4.施工质量保障措施

4.1建立健全质量保证体系，做到分工明确，责任到人。

4.2砼质量控制

原材料质量控制：水泥，必须检验水泥的真实活性及对添加剂的适应性；碎石，必须检验其级配、材质、规格、含泥量等；砂，检验细度模数及含泥量；减水剂，检验引气性及减水率。

生产过程控制：确保各组分按设定配合比计量投料；砼搅拌时间及均匀性符合要求；确保砼坍落度及气体含量符合要求。

加强试验和施工控制，确保墩身砼的质量。

4.3线型控制

在桥墩墩身施工时，应在承台和墩身上设立观测点，进行观测，确定群桩沉降与荷载的关系，作出沉降量与时间的关系曲线，沉降量与桩顶轴力的关系曲线。

在桥墩施工全过程中要进行墩身变形观测；并应用桩基沉降和墩身变形观测资料对墩顶标高进行修正。

5.施工安全保障措施

5.1建立健全安全管理体系，确保安全管理目标的实现。

5.2施工现场的布置符合防火、防爆、防洪、防雷电等安全规定的要求，施工现场的生产、生活办公用房、仓库、材料堆放场、停车场、修理场等按批准的总平面布置图进行布置。

5.3危险地点悬挂按照《安全色》和《安全标志》规定的标牌，施工现场设置大幅安全宣传标语。

5.4氧气瓶不得沾染油脂，乙炔发生器有防止回火的安全装置，氧气瓶与乙炔发生器隔离存放。

5.5施工现场的临时用电，严格按照《施工现场临时用电安全技术规范》的规定执行。

5.6起重作业严格按照《建筑机械使用安全技术规程》和《建筑安装工人安全技术操作规程》规定的要求执行。

5.7定期组织机电设备、车辆安全大检查，对检查中查出的安全问题，制定防范措施，防止机械事故的发生。

5.8高墩施工安全技术措施

5.8.1翻模拆除必须严格按照拆除顺序和注意事项进行，确保人身和设备安全。

5.8.2划定危险区并埋设标志，起重设备顶部要设置信号灯。起重设备的绳索与滑轮等零件应经常检查并涂油保养。

5.8.3对提升所用的钢丝绳、索具、卡具，必须是完好的正式产品，所采用的规格大小、型号种类，必须符合设计要求。

5.8.4保持工作平台和吊架的步、踏面上的整洁，及时清运多余材料和杂物。严禁从高处向下抛掷杂物。

5.8.5遇大风、暴雨及雷电而停工时，注意切断电源，保护好各种设备。

5.8.6塔吊、电梯等设备必须专人负责维护使用，无关人员不得擅自操作使用。

5.8.7专人负责起重指挥和安全检查，加强通信联络。施工过程要有统一的指挥和专人防护，要有完整的工作原始资料记录。

第6篇：墩柱施工总结范文

关键词：组合小箱梁桥高架桥预应力盖梁挖孔灌注桩

一、项目概况

灵山高架桥是龙(游)-丽(水)高速公路龙游改建段上的一座高架桥，位于龙游县灵山乡。龙丽高速公路是在龙丽一级公路的基础上改建。由于一级公路改高速后，对一级公路实施时占用的50省道灵山段必须恢复。通过多种方案论证比较后决定采用全线高架桥跨越50省道，桥下的50省道按二级公路标准修建。高架桥上部构造为(45×25)m部分预应力砼组合小箱梁，先简支后连续，全桥分8联。该桥左右幅分离，单幅桥梁宽度为11.75m，全桥长1130m。桥址处地质岩层较浅，岩性单一，属片麻岩。桥位处属亚热带季风气候，极端最高气温41.8℃，极端最低气温-11.4℃，年平均气温在16.3～17.3℃。

二、设计标准

1．公路等级：高速公路；

2．设计荷载：公路-I级；

3．计算行车速度：80km/h；

4．桥梁横断面：整体式路基宽24.5m，桥梁比路基两边窄0.25m，桥梁左右幅分离，单幅桥梁宽度为11.75m，横断面布置为0.5m(钢筋砼防撞护栏)+10.5m(行车道)+0.75m(波形钢护栏)；

5．地震动峰值加速度系数：0.05g，重要性修正系数1.3，抗震构造措施按七度设防。

三、总体设计

桥址处地形平坦，两边为灵山乡村民居住区，人员比较密集。已建成的龙丽一级公路为双向四车道，交通量较大。要求施工过程中不能中断龙丽一级公路、50省道的通行，因而桥梁规模、施工难度都比较大。桥型方案设计，力求做到技术可靠、经济合理、施工方便、施工周期短、维护费用低，并且尽量减少对相关工程正常运营的影响。结合初步设计专家评审意见，上部构造选择预制的预应力砼组合小箱梁，先简支后连续。

桥跨布置为：(6×25+5×25+3×(6×25)+2×(5×25)+6×25)m，墩台均按法向布置。全桥分为8联，左右幅布跨相同。下部构造为：矩形墩、肋式台，矩形挖孔灌注桩基础。

四、上、下部结构设计

1．上部结构

本桥上部结构采用25m部分预应力(A类)混凝土组合小箱梁，5～6孔为一联，采用多箱单独预制，简支安装，现浇连续接头的先简支后连续的结构体系。梁高140cm，顶板厚18cm，底板厚从跨中至根部由18cm变化为25cm，腹板厚从跨中至根部由18cm变化为25cm。半幅桥每孔布置4片箱梁，箱梁梁间距为285cm，悬臂长160cm，箱梁之间设18cm厚横向湿接缝。箱梁连续处设1道厚35cm的中横梁，边跨梁端设1道厚25cm的端横梁。小箱梁采用C50混凝土预制。

2．下部结构

下部结构的特点是桥墩类型多，是本桥设计的难点，也是本文要重点介绍的内容。为了保证桥下50省道的通行净空要求，本桥采用二柱或者三柱式桥墩。二柱式墩有37个，其中柱间距为14m的有35个，柱间距为12.4m的有1个，柱间距为15.2m的有1个；三柱式墩有7个。全桥合计有10种不同类型的桥墩。

桥墩盖梁统一采用矩形截面，高为200cm，宽为180cm。其中预应力盖梁设计又是本桥最复杂的部分。盖梁采用C50混凝土，按全预应力砼构件设计。采用ASTMA416/A416M－98标准的低松驰钢铰线，其标准强度1860MPa，直径15.24mm，公称面积140mm2，弹性模量Ey=1.95×105MPa，所使用的预应力锚具应符合国家标准GB/T14370—2000中规定的I类锚具要求。管道采用预埋金属波纹管成型。

桥墩墩身采用等截面矩形实心墩，墩高为600～700cm。两柱式和三柱式中墩的墩身截面尺寸为：180cm(横)×150cm(纵)；三柱式边墩为：150cm(横)×150cm(纵)。墩柱按普通钢筋砼构件设计，采用C30混凝土。

为了加快施工进度和减少施工过程中对龙丽一级公路、50省道正常运营的影响，建设单位要求设计单位对桥墩下部桩基进行优化设计。桥址处弱风化岩层比较浅，如果按嵌岩桩设计，桩长只有15～25米，完全可以采用人工开挖。采用这种施工方法每个桥墩之间互相独立不受影响，作业面广，可以同时大面积施工。经过综合分析比较，桥墩下部桩基并没有采用以往通常的做法：群桩加承台；而是采用等截面大尺寸矩形挖孔灌注桩。两柱式和三柱式中墩的桩基截面尺寸为：240cm(横)×180cm(纵)，三柱式边墩为：180cm(横)×180cm(纵)；采用C25混凝土。桥墩构造见图1和图2。

图1二柱式桥墩一般构造

图2三柱式桥墩一般构造

五、结构计算

1．组合小箱梁

小箱梁内力计算采用平面杆系有限元程序桥梁博士3.0进行计算，荷载横向分配系数采用刚接板(梁)法计算，并用梁格法进行检算，桥面板计算按单向板和悬臂板计算。本设计为部分预应力(A类)混凝土结构，故跨中底板和支点处顶板根据承载能力极限状态设置受力钢筋。此种结构在高速公路上比较常用，有较成熟的设计、施工方法，本文不再赘述。

2．盖梁桥墩盖梁施工及运营阶段的内力计算采用桥梁博士3.0进行计算。预应力混凝土现浇盖梁施工工艺流程为：下部桩基、立柱施工完成后，搭设支架浇筑盖梁砼；盖梁砼达到设计强度后张拉第一批钢束；然后进行上部小箱梁的架设，再张拉第二批钢束；最后进行桥面系施工。按此流程分4个主要工况计算结构各截面内力、应力和位移。成桥运营计算包括恒载、活载、支点沉降和温度等工况，按规范进行最不利荷载组合。温度荷载按体系升温5°C及降温5°C计算；不均匀沉降按10mm计算。

计算结果：在最不利荷载组合下，盖梁上缘最小应力为压应力1.2MPa，盖梁上缘最大应力为压应力5.5MPa，盖梁下缘最小应力为压应力0.5MPa，盖梁下缘最大应力为压应力6.6MPa，均满足规范要求。

3．盖梁与墩柱连接方式对比计算

一般桥墩盖梁与墩柱都是采取直接固结的连接方式，本桥设计中两柱式桥墩也是采用这种方式，见图1。但是在三柱式桥墩盖梁计算中，发现离中柱距离比较大的边柱如果采用梁柱固结，计算很难满足规范要求，因此采取盖梁与墩柱之间设置单向活动盆式支座，见图2。

为弄清2种连接方式对盖梁的影响，在设计中，针对梁柱设置支座和固结2种情况进行对比计算。取5号墩盖梁靠边墩的部分单元在运营阶段的截面应力进行比较，其结果见表1。

单元号

截面号

下缘应力(MPa)

表1说明梁柱之间设置支座可有效增加截面下缘的压应力，对预防盖梁下缘开裂有明显的作用。因此，在该桥设计中，对三柱式桥墩盖梁均设置有盆式支座。其中3、4、39和40号墩两侧边柱设盆式支座，5、6和38号墩单侧边柱设盆式支座。

六、结语

灵山高架是龙丽高速公路上的控制性工程之一，施工工期短、施工场地受限制、下部桥墩构造复杂是该桥的特点也是设计和施工的难点。通过精心设计，努力创新，大胆采用新技术、新工艺，使该桥上下部结构尺寸合理、比例协调，全桥气势宏大，庄重沉稳又不失轻盈美观，符合安全、经济、适用、美观的原则。本工程对类似高架桥工程日后的设计和施工具有一定的参考价值。

参考文献

[1]JTGD60-2004．公路桥涵设计通用规范[S]．

第7篇：墩柱施工总结范文

关键词：桥墩；体外；加固；预应力

Abstract: In this paper, through specific project example, reinforcement technology was introduced on the pier in vitro, summing up the successful experience in application, discusses the application of the pier in vitro reinforcement technology in bridge reinforcement engineering.

Key words: in vitro; reinforcement; prestressed pier;

中图分类号：U443.22文献标识码：A文章编码：

引言

目前，我国公路、铁路交通事业蒸蒸日上，不少高速公路已建成投入运营中。在上世纪70年代末至90年代初，我国修建的大跨梁式桥中，带挂梁的预应力T型刚构桥是主要的桥型之一。由于各种原因，使用多年后，或多或少都出现一些病害，其中，桥梁出现的病害较多，相当一部分桥梁已到了不得不加固或者是不加固不让人放心的地步。为了适应道路运输载重量不断发展的要求,人们发现桥梁的混凝土开裂、剥落、衰变及钢筋的锈蚀(管道灌浆不饱满普遍存在)对桥梁的损害问题非常严重，需要大量的资金来维护或改建。

通过加固桥梁，可以预防和避免桥梁的坍塌造成物资和人身的伤亡，桥梁加固后，可以延长桥梁的使用寿命，用少量的资金投入，使桥梁能满通量的需求，还可以缓和桥梁投资的集中性。

基于此，我们在优化常规加固方法的基础上，提出了增大截面、植筋、施加竖向体外预应力的综合加固方法，并成功应用到了广州市华南路三期永泰立交主跨T构墩柱加固工程。

该技术相比于拆除重建，通过简单、实用而又有效的方法，同样解决了不用拆除重建又能达到设计的要求的目的，还大大节约了工期和成本；相比于传统的加固方法，施工简便，占用场地极小，整个实施过程只需要简单的围蔽即可，对周边交通影响很小，而且不需投入更大的资金。对于目前经济迅猛发展的都市，交通量日益变大，桥梁受破坏的现象非常突出，该施工技术可以为以后的同类施工提供很好的参考。

1.工艺原理

“桥梁墩柱体外加固技术”的基本原理为：对于墩顶开裂，先对墩顶及梁体裂缝进行封闭。处理完后，在墩顶边跨侧加厚截面并施加竖向可更换体外预应力，有以下几点作用：

1、利用竖向预应力偏心产生的弯矩，可以减少桥墩恒载下的固有弯矩；

2、由于桥墩与梁体固结，在桥墩边跨侧施加偏心竖向预应力后，可以使梁体上缘受压，减少梁上缘拉应力，增加梁体上缘承载力安全储备；

3、桥墩边跨侧施加偏心竖向预应力，使桥墩产生与恒载作用相反的转角，可减少恒载作用下牛腿的挠度；

4、施加可更换体外预应力，可方便拆除更换，不影响日后的维修加固。

2.施工工艺流程及操作要点

2.1施工工艺流程

开挖墩柱位置填土――搭设脚手架――墩柱凿毛，凿剪力槽、开工作孔――砼表面清理――桥墩、墩顶附近梁体裂缝封闭――1#块梁底开体外预应力穿束孔及体外预应力管安装――桥墩、1#块植筋、布筋、钢筋安装――新旧砼接触处涂刷E200界面剂――浇筑无收缩C40砼（UEA）――张拉体外预应力――注浆――封闭体外预应力张拉孔

3.分析计算书

通过建立模型，运用midas-GTS软件进行应力分析，计算结果如下：

图1组合P1（=50kN）预应力荷载作用下墩柱应力分布（右侧为旧桥墩，左侧为新桥墩）

图2组合P3（=150kN）预应力荷载作用下墩柱压应力分布（右侧为旧桥墩，左侧为新桥墩）

图3荷载作用下竖向位移分布（右侧为旧桥墩，左侧为新桥墩）

结果分析：由图1可知，在组合P1预应力荷载作用下，墩柱顶最大压应力为1813.23kN/m2（旧墩柱）和1330.8kN/m2（新墩柱）；由图2可知，在组合P3预应力荷载作用下，墩柱底最大压应力为5864.67kN/m2（旧墩柱）和4427.95kN/m2（新墩柱），施加体外预应力作用明显，而C40无收缩混凝土的标准抗压强度为40MPa，且在施工中，我们采用了低松弛高强度预应力钢绞线，其抗拉强度标准值Ry=1860MPa，很大程度上满足了抗压的要求。

此外，由图3可知，墩柱加固处理前后的竖向位移都很小，且原设计墩柱的基础为嵌岩桩基础，满足规范和设计的要求。

4.结束语

第8篇：墩柱施工总结范文

关键词： 桥梁主墩 施工工艺 技术控制

1 工程概况

江苏省内的某大桥，桥长约为 680.9 m，宽度为 13.25 m。 其中高架桥墩桥梁左幅设有 2（ 20m） ，3（ 51m） ，4（ 76m） ，4（ 24m） 4 个高墩柱； 右幅设有 2（ 27m） ，3（ 46m） ，3（ 73m） ，4（ 52m） ，6（38m） 5 个高墩柱。 桥梁最高的桥墩高度为 76m。所以主墩采取翻模施工工艺。

2 施工准备工作

首先通过项目部意见统一，确定好可靠的施工方案。方案的具体内容包括施工措施、施工步骤以及施工预案等。对负责施工的施工人员、技术人员等进行相关事宜的交代，让相关人员熟悉整个施工流程，尤其是对于主墩竖直度的检测以及控制更要强调清楚。与此同时，还要着重强调施工的安全性以及制定具体的安全预防措施； 第二个环节是进行相应的施工材料、机械设备以及人员的布局与分配问题。此工程的主要采用的机械设备有： 振捣棒 4 根、电焊机 2 台、吊车 2 台、钢筋切割机 2 台、弯筋机 2 台、墩柱模板 2 套、直螺纹滚丝机 1 台、混凝土泵车 1 辆、缆风绳数条等；第三个环节是检查试验墩的测量放样、试验配合比和其他相关工作的准备。

3 高墩柱翻模施工工艺

3. 1 检查模板

模板要采用大块的、完整的钢模，其厚度要大于 6 mm，在同一套模板间需要都需要使用企口缝及高强螺栓进行连接。一般为了确保桥墩主体的外观质量，模板进场后，首先要检查其尺寸及接缝的平整程度，然后进行模板预拼装工作。模板是利用吊车来提升和安装的，而斜向定位依靠缆风绳进行。预拼装模板工作结束后，就要开始浇筑试验墩。在试验完毕后，对过程中的质量控制和技术要点进行总结分析，为下面的正式施工打下基础。在承台的顶部使用全站仪标出高墩的主体中心坐标，再放出墩身纵、横方向的边线，方便墩身施工过程中进行校模。

3. 2 加工、绑扎钢筋

该工程的主墩高度达 76 m，相对较高，所以需要使用分段的机械进行连接，以确保钢筋滚轧的质量。施工时要严格控制外露的丝口，绑扎钢筋的步骤需要严格按照设计图进行。同一断面内的受力钢筋其接头数量不能超出这个断面主筋数量的 50%。钢筋绑扎完毕后，要注意绑扎墩身四周的钢筋网。

3. 3 安装模板

进行模板安装工作之前，首先需要把模板表面清理干净，然后均匀涂上脱模剂，确保表面的颜色一致。由于模板是分上下两节，所以接缝通常是使用阴阳锲接头，而两边的模板需要用对拉螺栓进行连接。两节模板是交替轮流安装的，每节模板都是立在已经浇筑好的混凝土表面上。连接模板的螺栓不需要拧得太紧。模板间的空隙需要用橡胶条堵塞，以免漏浆。

3. 4 钢筋保护层的控制施工

在钢筋保护层的施工中，若是无任何控制措施，很可能会影响到钢筋将来的使用效果和外观质量等。具体的措施是，用箍筋绕紧主筋，不能留有丝毫的空隙； 使用塑料垫块进行保护层控制； 确保钢筋主骨架的竖直度； 钢筋骨架的顶端和模板之间有撑有拉，保证坚固； 浇筑混凝土过程中尽量防止钢筋出现碰撞。

3. 5 混凝土的施工

（ 1） 搅拌、运输混凝土采用集中搅拌与分点搅拌的方式搅拌混凝土。然后利用输送车运送混凝土浆，到位后泵送入模。当混凝土的自由倾落高度高于 2 m 时，需要采取在桥墩身的中间放置一道串桶，使混凝土从串桶进入模内，这样做可以预防混凝土离析。

（ 2） 浇筑混凝土

正式进行混凝土浇注前，务必把墩身模板内部的垃圾、污垢等清洁干净，洒水湿润接头。使用插入式的振动器进行振捣，但是振动器要与模板保持 5 ～10 cm 的距离，每振完一处地方，要边振捣边徐徐提升振捣棒。一般是浇筑一层，振捣一层，操作要坚持“快插慢拔”原则，预防碰伤钢筋和模板。振捣完成的标准是混凝土表面不再冒泡、不再下沉而且泛浆为准。过程中，还要派专人观察模板是否足够稳固，有利于及时发现问题然后纠正。

（ 3） 混凝土的外观控制

结构混凝土的外观质量好差，能够反映一个施工单位的技术水平程度。该工程在施工现场采用了以下四方面的措施进行外观质量控制。一是严格检查、验收模板； 二是严格控制水泥、砂、碎石和外加剂等混凝土原材料的使用； 三是混凝土的搅拌和运输必须符合搅拌彻底、计量准确、坍落度稳定这三个条件； 四是混凝土的浇筑与振捣都要重视，而且振捣时间要结合混凝土的坍落度进行。

3. 6 凿毛施工

通常施工过程中，凿毛的施工主要是在上下两节混凝土进行施工结合后，待其强度达到2. 5 MPa就可实施，其主要方法是将外露的不平整处凿平。凿完后用风枪先吹掉混凝土残渣，再用高压水枪喷刷表面，保证凿毛后混凝土表面的清洁度。

3. 7 模板的拆卸及翻模

进行了凿毛工序后，就可实施下一循环的钢筋绑扎工作。等待混凝土达到拆模强度时，就可拆除第一层墩柱的模板，但不能动第二层模板，因为它要支撑第三层墩柱的模板。该工程是利用人工配合吊车拆卸第一层模板，并把它翻至第三层，然后和第二层模板进行拼装，然后安放到位。拆除下来的模板在再次使用前，需要清理木板上的水泥残渣，均匀涂上脱模剂。至此，翻模的施工完成一个循环。

3. 8 控制墩柱的垂直度

为了满足墩柱外观的整理效果，以及外型顺直、垂直度符合施工的要求，在拆模完成后，必须要求施工人员使用全站仪实施轴线恢复，还能检查坐标的误差情况，以指导下道工序施工，防止出现误差值的累积情况。安装好墩柱模板后，再次利用恢复的轴线坐标点定位模板的上口，而且利用缆风绳进行固定，此一系列措施都是为保证桥墩的外形顺直度出现较大的偏差。

3. 9 高墩柱的养护

高墩柱的养护措施按季节进行。不同的季节因为温度高低而所使用的方法也不同。秋夏季温度较高，宜采用洒水养护； 冬春季温度低，宜采用薄膜覆盖养生，适当洒水，养生时间不少于 7 d，其他措施按照路桥养生施工规范进行。

4 施工效果评定

该大桥的高墩施工期约为 8 个月，因为采用了翻模的施工工艺，从施工进度来看，高墩墩身的施工期比预定的时间提前了大约 32 d； 从外观质量以及整体的质量控制方面，高墩整体外观上平整顺直、接缝较少，在墩身的验收评估中总体上获得同行较好的评价，而且施工的安全性较高，整个施工过程中，基本上无重大安全事故发生。

5 结束语

该大桥的高墩施工工程的实践证明，使用翻模施工工艺及方案可靠可行，具有工期短、操作简单、安全性高等优势，特别是适合地处山区位置、地形复杂、施工跨度较大、大型机械难以进入或者难以运作的工程。整体上看，该工程使用翻模施工工艺，桥墩施工质量得到提升，施工进度加快，施工安全性有保障，施工效果取得一致好评，可为同类桥梁高墩施工提供经验参考。

参考文献：

[1] 王粤丹.铁路桥梁高墩翻模施工技术[J]山西建筑，2010，（ 3） .

第9篇：墩柱施工总结范文

关键词：南水北调；渗控措施；施工工艺；参考借鉴；

中图分类号：TV文献标识码： A

一、工程概况：

南水北调中线一期工程总干渠全长约1277km,工程规模大，干线长，主干渠与很多穿渠建筑物交叉，其中南水北调中线一期工程总干渠沙河南～黄河南(委托建管项目)潮河段全长45.847 km，明渠长45.244km，建筑物长0.603km，共布置各类建筑物76座，其中：河渠交叉5座，左岸排水17座，分水闸2座，节制闸2座，交通桥35座，生产桥13座，铁路桥2座。交叉建筑物之多，所以穿渠建筑物与渠道交叉部分的渗控措施显得比较重要，对交叉部位的渗控措施的实施好坏直接关系到总干渠的安全问题。

二、渗控措施概述：

总干渠交叉建筑大部分与渠道过水断面交叉，由于墩柱的存在，使得混凝土面板与总干渠复合土工膜在墩柱位置断开，形成孔洞，破坏了原防渗体系，为了保证渠道的防渗安全，需要采取有效的措施做好建筑物与渠道交叉部位的渗控。以保障渠道输水正常的运营。

主要的渗控措施是：1、加强建筑与主干渠交叉部位的开挖回填，严格按照相关质量标准进行交叉部位开挖回填工作。2、控制好交叉建筑物与总干渠混凝土面板结合部位的复合土工膜防渗。

三、主要渗控材料：

（1）、复合土工膜：

复合土工膜是交叉建筑物渗控的主要材料，复合土工膜是用土工织物与土工膜复合而成的不透水材料，它主要用于防渗，复合土工膜为二布一膜宽幅6m，重量为400-900g/m2，规格型号:150g/m2-0.3mm-150g/m2。复合土工膜抗拉、抗撕裂、顶破等物理力学性能指标高，产品具有强度高，延伸性能较好，变形模量大，耐酸碱、抗腐蚀，耐老化，防渗性能好等特点。

（2）、KS热熔胶粘剂：

在复合土工膜防渗施工中，要形成完整的防渗系统，接边连接及其与建筑物的连接是防渗施工中的一个重要环节，KS热熔胶粘剂解决了复合土工膜非极性材料现场大面积施工快速胶粘结的问题，当需要把复合土工膜粘附于砼或浆砌石上，胶既起到粘结作用，有起到一道防水层作用，大大提高了复合土工膜防渗能力，同时胶层延伸率较大，起到保护土工膜的作用，以免基层开裂对土工膜造成拉破坏。

当建筑物穿过防水层或防水层与建筑物连接时，KS热熔胶粘剂是一种较理想的粘结密封剂，可以配合热焊接法使用，提高焊接法接缝强度和防渗质量，对于复合土工膜遭破坏（如扎破，顶破）时，使用该胶可以快速修复加固。对于不规则结构或复杂结构的复合土工膜防渗施工，用KS热熔胶粘剂可以任意拼接。

四、交叉建筑物渗控措施的施工工艺及质量控制：

施工方法：交叉部位开挖复合土工膜铺设与连接交叉部位8%水泥土回填反滤料铺设墩柱周边复合土工膜粘接C20混凝土浇筑墩柱边双组份聚硫密封胶填充。

（1）对交叉部位进行基坑开挖：

沿渠交叉建筑物基坑开挖分三种：A、渡槽及桥梁下部系梁基坑开挖。B、桥梁承台基坑开挖。C、桥梁下部扩大基础基坑开挖（详见附图）。

基坑开挖采用人工配合小型挖机进行开挖，墩柱边2米范围内人工开挖，开挖深度不小于1.5米，开挖边坡为：1：0.5～1：0.75；系梁基坑开挖边坡坡脚点距离系梁外轮廓不超过0.5米，承台或者扩大基础基坑开挖边坡坡脚紧贴构筑物外轮廓，坡脚点以下部分直立开挖。构筑物下若有C10垫层，垫层尺寸与构筑物轮廓齐平。

（2）复合土工膜的铺设及连接：

基坑开挖完毕后，根据建筑物尺寸在复合土工膜上进行标识，根据标识线进行裁剪，标识尺寸应考虑与建筑物的粘结宽度。将制作好的土工膜放入到基坑土工膜提前预留小于出桥梁墩柱直径预留洞，然后将放入基坑的土工膜用KS热熔胶粘剂与墩柱粘接好，墩柱周围复合土工膜粘接好之后再用一层橡胶垫最后用0.5mm厚，10cm宽不锈钢片箍紧。土工膜的预留长度不小于30cm,待回填好之后用KS热熔胶粘剂与边坡复合土工膜粘接好。

质量控制要求：复合土工膜与墩、柱、墙等建筑物须进行粘接，粘接宽度不小于设计要求，建筑物周围复合土工膜应充分松弛。为保证土工膜与建筑物粘结牢固，防水密封可靠，在对土工膜或墩柱进行涂胶之前，应将涂胶基面清理干净，保持干燥。涂胶均匀布满粘结面，无过厚、漏涂现象。在粘结过程和粘结后2h内，粘结面不得承受任何拉力，严禁粘结面发生错动。

在土工膜粘接前应将上下层土工膜焊接面上的尘土、泥土、油污等杂物清理干净，用吹风机吹干水汽，保持焊接面清洁干燥。将下层土工膜铺平，在下层土工膜粘接面上均匀涂满胶液。然后将上层土工膜与粘接面对齐、挤压，使粘接面充分结合。在粘结过程和粘结后2h内，粘结面不得承受任何拉力，防止粘结面发生错动。

（3）8%水泥土回填：

复合土工膜与墩柱边粘接好之后，检查一下基坑土工膜的铺设情况，保证没有土工膜被褶皱，铺设松弛，整齐。在回填前桥梁墩柱边涂刷配置好的泥浆，泥浆应采用塑性指数IP大于17的粘土，泥浆的浓度可用1：2.5～1：3.0（土水重量比）。然后人工配合小型挖机将拌合好的8%水泥土进行分层碾压回填。人工用蛙式打夯机进行墩柱边水泥土夯实，要分层进行夯实，压实度≥98%。每层夯实后需要进行压实度试验检测，待合格后方可进行下一层回填。

（4）、反滤料铺筑：

全部工作准备好之后进行开挖基坑范围反滤料铺筑，铺筑范围是现场情况而定，人工铺好之后进行夯实，墩柱周围一定要夯实好，严格按照南水北调反滤料铺设标准进行铺筑。达到标准后方可进行下道工序的施工。

（5）、保温板铺设：

反滤料铺筑合格后进行保温板铺设，保温板应错缝铺设，平整牢固，板面紧贴渠床，接缝紧密平顺，两板接缝处的高差不大于2mm。遇到墩柱等建筑物时，应根据与建筑物交界面的形状尺寸划线裁剪保温板，使保温板与建筑物交界面接缝紧密。每块保温板铺设完毕后，应及时固定。

（6）墩柱周围土工膜的粘接：

保温板铺设好之后将预留的复合土工膜与边坡复合土工膜用KS热熔胶进行粘接好。粘接宽度不小于20cm。墩柱周围也用KS热熔胶粘接，与墩柱粘接宽度不小于20cm。

将溶化好的KS热熔胶分别在两粘接面均匀涂抹，涂抹好之后立即加压粘合，每次涂胶长度不要超过40cm，操作快速方便。现场可以采用橡皮锤敲击粘接面进行加压。保证粘接部位无气泡，粘接均匀整齐。

（7）、混凝土浇筑：

桥梁下方墩柱周围用人工衬砌，在混凝土浇筑前在墩柱周围粘上10cm宽泡沫板，泡沫板上表面与衬砌好的混凝土面高程一样，为密封胶填充做好准备。

人工衬砌施工前应，根据设计分缝的位置支立模板，采用溜槽布料，人工平仓，施工中严禁以振代平。仓内有粗骨料堆积时，应将堆积的骨料均匀散铺，并加强振捣。混凝土振捣可根据浇筑工作面的尺寸采用振捣梁或平板振捣器，墩柱周围部位采用插入式振捣棒振捣。

交叉建筑物渗控施工示意图

（8）、墩柱周围密封胶填缝：

混凝土强度达到后剔除墩柱边的泡沫板，剔除深度不小于2cm,清除好之后，清理一下要填充的部位，保持里面无杂物，清洁。然后将配置好的双组份聚硫密封胶用注胶器注入，注胶一定要饱满均匀，使其缝隙全部填充密实，注好之后用特制的小木板将密封胶抹平，使其整洁。墩柱边密封胶的填充好坏对交叉建筑物渗控起到重要作用，一定要严格按照标准进行施工。

交叉建筑物渗控措施处理后的效果图