栈桥施工总结精选(九篇)

第1篇：栈桥施工总结范文

福州中旅城二期工程位于福州市中心繁华路段,地下室四层,总建筑面积72000;基坑面积约20000,东、西、北三面基坑边离围墙距离仅1～2.5m,硬化后仅能供人员通行,南面原场地古树和办公临建限制,整个交通和材料堆放场地受限。

地下室土方开挖量约35万m³,基坑深度18～21m,地下室结构施工所需的钢筋、商品砼、型钢柱、模板等材料量大,工期及安全等级要求极高;为此本工程在深基坑内设置钢栈桥,作为土方及材料运输通道(如图1所示)。

图1钢栈桥平面布置图

2钢栈桥的特点

钢栈桥可以逐段施工,每跨桥面由各自的钢梁、桁架和格构柱独立承担桥面荷载,无需完成全部钢栈桥,就能进行现场其他分项工程施工,与土方开挖同步进行,能够很好地实现土方分层开挖的设计要求。

钢栈桥结构整体性强,与砖渣等建筑废弃物铺成的临时施工道路相比,不会出现临时道路塌方、陷车等事故,极大提高了施工生产和安全管理效率。

钢栈桥现场施工速度快,不影响其它工序施工进度。钢结构各构件均由厂家在工厂制作,再运抵现场吊装、拼接、焊接;而且现场工作量小,大大缩短施工周期。

钢栈桥承载力设计方面有两个特点,一是承载力设计值明确,现场施工管理人员可以根据图纸设计的桥面车辆行驶数科学计算施工工期。二是钢桥承载力高,能够同时承受多辆大型自卸式汽车在桥面上行驶,只要能有充足的运土汽车,就很好地提高大型挖土机工作效率。

钢栈桥采用高强螺栓连接,拆卸简单,并能回收利用,节约工程造价。

3钢栈桥的施工

3.1 钢栈桥施工流程

3.1.1总施工流程

施工准备钢栈桥冲(钻)孔灌注桩施工格构柱预制及吊装桥身桁架、钢梁及桥面板施工(与土方开挖同时分段进行)栈桥现场施工管理栈桥拆除

3.1.2钢栈桥支撑桩及格构柱施工流程

施工准备桩位放样制作护壁桩机就位冲(钻)至持力层达到要求终孔钢筋笼及钢格构验收安放钢筋笼吊装钢格构(钢格构插入钢筋笼3.0m)垂直度校正钢格构下放至设计桩顶标高钢格构方向及标高校核无误后固定下放导管清孔浇注砼至设计桩顶标高浇注砼12h后移机下一根桩。

3.1.3钢栈桥桥身施工流程

施工准备土方开挖(钢梁、桁架工厂加工制作)格构柱顶清洗、钢梁安装模板支撑钢筋绑扎混凝土浇筑混凝土养护土方开挖、底板施工桥身破除及格构柱拆除

3.2 钢栈桥施工操作要点

3.2.1钢栈桥厂家加工制造施工要点

加工时放样、号料和切割、矫正和弯曲、边缘加工、制孔、组装、焊接、高强螺栓连接、摩擦面处理、除锈、钢梁试拼装、厂内涂装等工序均应符合设计和规范的要求。

3.2.2钢栈桥现场安装施工要点

3.2.2.1钢梁必须等桩身混凝土达到设计强度的70%,方可进行钢结构安装。若钢格构柱安装有偏差,应先对格构柱偏位进行测量,相关联钢梁和桁架应按现场实测长度进行调整,切勿盲目按图施工,造成各构件组装偏位,影响钢栈桥使用寿命。

3.2.2.2结构安装前应对构件进行全面检查:如构件的数量、长度、垂直度、安装接头处螺栓孔之间的尺寸是否符合设计要求,并到现场核对是否满足安装偏差的要求。

3.2.2.3结构吊装就位后,应及时系牢连系构件,保证结构的稳定性。

3.2.2.4钢栈桥多采用扭剪型高强螺栓与格构柱连接,高强螺栓连接是钢栈桥的重要受力保证,施工时应把关。

4钢栈桥运行管理

4.1 钢桥施工进度控制

钢桥安装进度应与土方开挖同步,主要从两个方面理解二者同步的含义。

第一是赶进度:土方开挖随基坑内支撑的施工开挖至一定标高面时,钢桥也必须同时安装至这个标高面,否则便失去了设计钢桥的意义,无法完成用它进行土方和材料运输的使命。

第二是压进度:钢桥安装进度只能跟土方开挖进度相平齐,严禁一味提高钢桥安装进度而超挖土方,从而导致基坑土体失稳侧滑甚至造成基坑土方坍塌等安全事故。

施工栈桥在基坑内布置的合理性是最大限度发挥机械挖土工效的关键点,必须因地制宜地设置施工栈桥的各个施工段,一般施工栈桥应在各层基坑支护结构之前完成,尽量使用强度等级高的早强混凝土,这样缩短了桥面混凝土成型时间,为下一层土方开挖赢得时间。施工单位应该以栈桥各段的施工时间,并考虑桥面混凝土达到标准强度的时间,来制定土方开挖及支护结构的施工进度,这样才不会引起因栈桥桥面混凝土强度不够,土方无法外运,导致施工停滞。

4.2栈桥配合现场施工管理

施工栈桥为节约投入,一般采用优化设计,从车辆使用荷载上控制,没有按一般公路桥梁的满载时最不利设计[1]。现场施工时应严格按照设计图纸上的车辆数量以及满载、空载车辆的排列进行车辆管制,确保施工栈桥不超负荷使用。本工程钢桥桥面活荷载按载重重量45吨汽车,车辆按两排布置,前后车辆净距离为1.5m,行车道上车辆限制为纵向每两跨之间为单列满载车3部,和单列空载车3部,允许瞬间满载车超车1部,也允许瞬间对面相交驶过满载车1部;根据设计把10米宽栈桥分为双向车道,严格管理车辆出入及交通主干道畅通,控制满载汽车不要在栈桥上停留太久(如图2)。

图2土方开挖夜间施工图

土方运输主要夜间进行,白天钢栈桥可兼做钢筋、模板的材料中转站。砼浇注宜可兼做泵车及混凝土搅拌车的停靠及行车道[2],使泵车尽可能接近浇注地点(如图3)。

图3钢栈桥配合材料中转图

在桥面板出口处面板砼浇筑分别在出口板的两端做一个25cm高弧形减速带,一方面用于对进入桥体的车辆减速,另一方面在土方开挖时在两减速带封闭的区域内蓄水,待挖土车经过时激起的水花可以对车辆车轮及底盘进行自清洗(如图4所示)。

图4栈桥洗车台示意图

5分析与结论

福州中旅城二期工程通过使用钢栈桥进行土方开挖,有效地解决了超深地下室开挖及狭窄场地土方运输的两大难题;极大地提高了深基坑土方及材料的运输效率。地下室土方工程于2008年12月10日完成,比原定计划缩短了20天,日出土方达到了2200 m3 ;同时在地下室结构施工中,钢栈桥对钢筋、模板等材料的中转和大体积基础混凝土浇筑点的合理布置也起到了十分关键的作用。这些都在地下室施工中获得了间接的经济效益。

采用钢栈桥配合深基坑土方开挖施工与传统的土方开挖方法相比较,具有施工平面占地面积小,施工场地易于布置等优点;虽然钢栈桥前期投入较大,但安全性和实用性都有极大的提高,特别适用于大型基坑的土方工程。

参考文献:

第2篇：栈桥施工总结范文

关键词：之江大桥 开启式、栈桥 设计与施工

Abstract: in this paper KaiQiShi hangzhou zhijiang bridge the parts of the design and construction as the basis, from design, construction, operation three stages of KaiQiShi zhanqiao pier are discussed in detail. For KaiQiShi zhanqiao pier in bridge construction temporary zhanqiao pier construction process, and provides new ideas.

Keywords: zhijiang bridge KaiQiShi, zhanqiao pier design and construction

中图分类号： TE42 文献标识码：A 文章编号：

引言

杭州之江大桥主桥根据现场场地情况，针对后期箱梁制作及存放，规划了钢箱梁存放位置，并配套设计了箱梁节块的运输方案（见图1），其中沿运梁路线，靠近栈桥位置需穿过现有钢栈桥，需要净空高度为5.2m，而现栈桥净空为2.0m。为此，为满足箱梁运输需要，现将主栈桥第4、5跨之间的ZN05号栈桥桥墩拆除，同时在现有栈桥的结构基础上，设计开启式栈桥系统，以便于箱梁运输车辆通过栈桥时，将栈桥提升至预定高度，满足桥下车辆通行净空，在箱梁不运输期间，下放并恢复栈桥原始位置，满足原栈桥作业运输需求。

1工程简介

施工栈桥采用型钢梁的设计形式:每跨9.0m；采用刚性扩大基础结构，Ф820x10mm钢管桩，桩顶设置2H500x200型钢帽梁，沿纵向设置8道H450x150型钢纵梁，横向间距0.9m；纵梁上部横向分配工14@40cm工钢，顶面铺设δ12mm桥面板，并设置包括栏杆，管线通道等其他附属桥面结构。

根据施工及运输需求，开启段栈桥设计采用两跨作为提升段，共计2x9.0=18.0m，设计开启式栈桥需满足栈桥上部车辆通行及机械作业的荷载要求，同时在栈桥开启后，需保证桥下有足够的净空及净宽，以保证箱梁运输车辆能够顺利通行。针对栈桥提升及下放运行阶段的安全性及系统操作的稳定性，需设计相应构造措施，以确保栈桥在使用过程中安全，稳定。

2开启式栈桥设计

2.1设计要求

开启式栈桥设计是为满足栈桥下部箱梁运输车辆通行需求，同时满足栈桥上部车辆运输及作业荷载要求，根据使用要求，设计中需满足以下要求：

⑴满足桥下净空5.5m，净宽14.0m的通行需求；

⑵开启式栈桥在上部车辆通行及作业工况下需满足95t的设计荷载；

⑶提升过程及下落过程稳定性和安全性保障。

2.2结构设计

栈桥结构设计在确保结构自身满足设计强度的前提下，力求简单，轻便的结构设计原则，尽量做到施工工艺简易，施工操作便捷，使开启式栈桥不仅从结构设计上做到材料的充分利用，同时在施工中也能最大化的方便施工，节省工期。

⑴结构组成

开启式栈桥设计结构主要包括下部基础及竖向支撑、纵横主梁，悬吊系统、牵引系统以及其他附属结构。

⑵开启式栈桥结构材料

表1开启式栈桥设计材料

2.3开启式栈桥结构计算

栈桥计算采用数据建模，利用软件进行数据分析，通过对各构件的受力计算结果，合理选用各结构部件材料类型，通过计算模型分析开启式栈桥结构自身稳定性及力学性能指标。

⑴设计荷载

恒载：提升段栈桥自重+底横梁（贝雷）+承重梁（型钢）

根据栈桥及开启段悬吊系统设计，开启式栈桥设计恒载为：28.44+8.64+0.96=38.04t。

活载：原栈桥设计荷载为满足65t履带吊提升30t重物

根据栈桥设计荷载，开启式栈桥设计采用95t的活载计算（65t履带吊提升30t重物）。

⑵工况分析

开启式栈桥运行阶段共分两种工况：1、栈桥上部荷载通行工况；2、下部运输工况；

工况一：栈桥非提升状况，上部车辆施工作业及运输车辆通行，计算荷载为栈桥自重荷载G1+上部作业施工活载G2（95t）；

工况二：栈桥提升后，下部箱梁运输车辆通行工作状况，计算荷载为栈桥自重荷载G1；

故工况一情况下，栈桥需承受较大施工作业荷载，计算中，需对此工况下，开启式栈桥底贝雷横梁、型钢纵梁、以及吊杆等构件进行力学计算；工况二情况下，需保证栈桥的稳定。

⑶建立模型

计算开启式栈桥底横梁及吊杆拉力仅需考虑最不利状况下单侧底梁；如图6；

栈桥纵向型钢梁力学计算需考虑弯矩最大截面及剪力最大截面。

⑷计算结果

通过加载最不利荷载位置，利用软件计算得：

①栈桥纵向H450x150型型钢

最大弯矩值为：Mmax=103KN・m

最大剪力值为：Qmax=153KN

②底贝雷梁

最大弯矩值为：Mmax=2220KN・m

最大剪力值为：Qmax=681KN

③吊杆最大内力为：Qmax=352KN

④上部贝雷梁

最大弯矩值为：Mmax=2350KN・m

最大剪力值为：Qmax=567KN

⑸结构验算

①H450x150型钢纵梁

已知：H450x150型钢的截面模量为Wi=1137cm3；Ai=79.98cm2；[σ]=180 Mpa；

σ=1.2Mmax/Wi=108.7Mpa＜[σ]=180Mpa

τ＝1.2V/7998＝26.8Mpa

满足设计要求。

②底贝雷横梁

贝雷采用3.0x1.5m的标准贝雷桁架形式，单片贝雷设计最大抗弯承载力为[σ]=750Mpa

最大抗剪[Q]=nξk[N] =980.98KN

σ=Mmax/Wi==666.0Mpa＜[σ]=750Mpa

Q＝681KN

满足设计要求。

③吊杆

吊杆采用32精轧螺纹钢，其最大抗拉强度为τ＝1.2V/840.2＝525.2Mpa

满足设计要求。

④上部纵向贝雷梁

σ=Mmax/Wi=2350*1.2/4=705Mpa＜[σ]=750Mpa

Q＝567KN

满足设计要求。

⑹结论

通过模型计算结果可知，开启式栈桥各受力杆件均满足要求，其中上部贝雷总纵梁受力较大，在纵梁安装中应重视贝雷拼接质量。

3开启式栈桥施工

3.1施工流程图

3.2施工工艺

开启式栈桥采用人工配合吊车的施工方法，具体施工工序包括测量放样、基础及立柱施工、纵横贝雷梁的架设、悬吊梁承重梁的拼装以及吊杆，起重系统的安装等。具体施工步骤如下：

⑴施工准备

开启式栈桥施工前，确保栈桥施工材料准备就位，预先将贝雷底横梁及纵梁拼接完成，根据现场实际情况，清平场地，进行施工人员、机械设备的组织。

⑵测量放样

根据开启式栈桥设计图，进行扩大基础放样以及钢管桩锚筋预埋位置放样。

⑶基础及钢管桩施工

搭设基础模板，绑扎基础钢筋，预埋锚筋，检查无误后，浇筑C30混凝土，做好混凝土的养护工作。待混凝土达到设计强度时，安装基础上部钢管桩，桩底锚垫板及肋板焊接时确保焊接质量，同时在桩侧设置两侧平联。

⑷安装桩顶型钢

利用吊车吊装桩顶型钢帽梁，确保焊接质量。

⑸安装纵向贝雷梁

单侧桩顶纵梁共重15.12t，利用50t履带吊可满足安装条件，利用吊车起吊安装纵梁，调整位置后，利用U型螺栓栓接贝雷梁与帽梁。

⑹安装悬吊系统

安装悬吊梁，穿吊杆，在栈桥底部吊装贝雷横梁，利用楔块支撑贝雷底横梁梁，在其下部安装承重梁并连接吊杆，利用吊车提升底横梁后，移除楔块，下落贝雷梁至承重梁。

⑺安装起重系统

位于钢管桩顶部贝雷梁两端利用工25a钢搭设卷扬机平台，吊装卷扬机至平台，栓接牢固后，安装滑轮组（一组动滑轮和一组定滑轮）。

⑻焊接栈桥型钢、安装导向装置

焊接开启段栈桥两跨纵梁衔接段，同时在栈桥底部纵向型钢底部焊接剪刀撑；在提升段栈桥两端焊接导向梁，钢管桩侧焊接导向槽口，使导向梁与导向槽口对应形成导向装置；非开启段栈桥纵向型钢端头焊接导向板。

⑼试运行栈桥

搭设完成后，需进行栈桥的试提升试验，确保开启式栈桥结构安全稳定后，投入运行。

4开启式栈桥运行

4.1运行流程图

4.2提升及下落流程

当钢箱梁需要自桥下通行时，提升开启式栈桥。

⑴禁止桥上车辆通行，清理提升段栈桥上部闲置物资及人员；

⑵在提升段栈桥两侧设置安全防护；

⑶启动同步控制开关，启动卷扬机，提升栈桥至设计位置；

⑷桥下运梁车通行。

4.3下落流程

箱梁运输车辆通行后，下放开启式栈桥。

⑴禁止桥下车辆及行人通过，两侧设置防护；

⑵启动同步控制开关，下放栈桥至原始位置；

⑶检查各接触连接位置安全后，恢复桥上通行。

4.4运行操作注意事项

⑴施工作业人员必须具备良好的安全意识，佩带安全帽，上部高空施工作业人员必须佩戴安全带及其他安全附属设备；

⑵栈桥运行操作需设置专业人员负责管理；非指定人员不得擅自对栈桥进行开启操作；

⑶栈桥提升及下落运行阶段要求一名安全人员现场监督；

⑷栈桥提升或下落运行节段做好安全防护工作，闲杂人员不得擅自靠近；

⑸栈桥运行提升阶段做好周边安全维护措施；

5结语

此开启式栈桥的设计和应用，有以下特点

解决了跨越栈桥箱梁运输的问题，同时也确保了主栈桥上部运输通行的需求。对于在通航水域跨河栈桥的设计和应用，以及利用栈桥本身的起重功能提升运输设备等。

对于通航水域跨河施工栈桥的搭设，以往都是采用间断型的栈桥形式，即在栈桥中部设置间断，开设通航孔，对岸施工区域的材料运输及其他联系采用通过上下游临近跨河桥梁来实现，这样不但运输距离远，给对岸的施工带来很大的不便，而且在经济上也给项目带来损失。根据开启式栈桥的设计理念，在水中打入钢管桩作为支撑，上部采用开启式栈桥的设计方案，在施工过程中，可以作为正常栈桥使用，栈桥提升后，可满足下部通航需求。开启式栈桥的应用，将给项目最大化的节约成本，达到工效与利益的双赢。

参考文献

（1）《道路桥梁设计通用规范》 JTG D60-2004

（2）《材料力学》 人民交通出版社

（3）《结构力学》 人民交通出版社

第3篇：栈桥施工总结范文

关键词：钢栈桥 结构设计 检算

中图分类号：S611文献标识码： A

一、工程概况

新建郑州至徐州铁路客运专线徐州特大桥26#～29#墩设计为一联（40＋72＋40）m预应力混凝土连续梁，采用满堂支架法施工, 中跨跨越G310国道，边跨跨越大寨河，交角42°。该连续梁边跨施工受冬夏季节水位变化的影响较大，基础施工采取搭设栈桥及钻孔作业平台的方法进行施工。

二、栈桥设计

1、栈桥方案

结合施工现场和调查情况，便桥基础均采用钢管桩基础，栈桥跨度按照9m布置，桥面（含栏杆）宽度6m，大寨河水面宽度约54米，栈桥设置与郑徐客专线路平行，通过计算斜交宽度为75.92m，在郑徐客专26#～27#墩线路左侧14.65米位置修建一座长约64.5米的栈桥。

图1-1

2、荷载设计

栈桥最大车辆荷载按照大功率360钻机进行计算，计算荷载考虑1.2倍安全系数，荷载取值120T。

3、栈桥结构设计

栈桥自下而上依次:

（1）栈桥桥跨按9m设计，选用共3根Φ529*8mm钢管桩作一个刚性支承墩，刚性支墩的钢管横向间距为2.5m，纵向间距9m。钢管桩用打桩锤打入河床底覆盖层以下16米。钢管桩之间利用[20a槽钢焊接作剪刀撑和横支撑。

（2）钢管柱桩顶采用厚16mm钢板作为桩帽，桩帽钢板尺寸为1200*1200*16mm，与钢管柱连接采用250*250*16mm加劲板焊接。

（3）钢管桩连系后，在其上摆放2根I45a工字钢作为分配梁。栈桥跨度采用9m，上部采用8片贝雷片纵梁，贝雷梁与钢管柱桩顶横向2根I45a工字钢分配梁固结。贝雷梁间采用∠75*75*8角钢作剪刀撑连接，栈桥纵向每隔3m设置一道。

（4）桥跨结构采用有产品出厂合格证的贝雷梁，用I16a工字钢作为横向分配梁,间距200cm，横桥向在I16a工字钢上满铺桥面板,桥面板采用10mm厚花纹钢板。

三、结构检算

1、栈桥、平台荷载

栈桥、钻孔平台设计荷载采用360旋挖钻机荷载120吨计算。

2、贝雷纵梁检算

栈桥桥面总宽6m，计算跨径9m。栈桥结构自下而上分别为：φ529×8mm钢管桩，桩顶横向承重梁采用2I45a双拼工字钢，上方架设“321”型贝雷梁（横向3组3+2+3=8片），贝雷梁上安放I16a型工字钢分配横梁（间距200mm），桥面系10mm厚花纹钢板。

单片贝雷梁截面特性参数：I=250497.2cm4，E=2.1×105Mpa，W=3578.5cm3，[M]=788.2 kN•m, [Q]=245.2 KN

则3组贝雷梁EI=8×2.1×105×250497.2=4208×106 N•m2

⑴、荷载布置

①上部结构恒载（按6m宽计算线荷载）

1）桥面板（I16a工字钢间距200mm，6m横向布置，10mm厚花纹钢板）

6*1*0.01*7850*10/1000＝4.71 kN/m

2）I16a型工字钢分配横梁：

20.5*6*1/0.2*10/1000/1.0m＝6.15 kN/m

3）“321”军用贝雷梁：

3+2+3贝雷片每延米重量（含支撑花架、销子）

（270*8+48*5）/3=800kg/m＝8.0 kN/m

4）栏杆按40kg每延米计算

恒载总计： 4.71+6.15+8.0+0.4=19.26 kN/m

②活载

360旋挖钻机120T。钻机长5.0m，宽4.5m，履带宽80cm。

③人群：不计

考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距大于9m，即一跨内同方向桥内最多只布置一辆重车。

3、贝雷梁内力计算（按简支梁检算，计算跨径9m）

360旋挖钻机荷载，布置在跨中，按简支梁计算，单跨内只布置一辆，总重120T。G=120*10=1200 KN，折算到履带上的线荷载为q=1200/5=240 KN/m

RA=RB=（19.26×9+1200）/2=686.67 kN

跨中弯矩：

（3-1）

（3-2)

Mmax=M1+M2=195+1950=2145 KN・m （3-3）

则每片贝雷梁承受弯矩M=2145/8=268KN・m＜788.2 KN・m 满足要求。

跨中挠度：

(3-4）

（3-5）

f= f1+ f2＝0.4+3.8=4.2mm ＜ L/400=9000/400=22.5mm 满足要求。（3-6）

跨中剪力：

Qmax=RA=686.67 KN

则每片贝雷梁承受剪力Q=686.67/8=85.8KN＜245.2KN 满足要求。

4、桥面板I16工字钢检算

按简支梁计算，计算跨径为贝雷梁组的间距，即L＝2.5m，履带宽度按80cm计算，单侧履带的着地面积尺寸为5.0m×0.8m（长×宽），则360旋挖钻机的一半荷载由5/0.2=25根I16工字钢承担，按80cm宽线荷载进行验算。

单根I16工字钢截面特性：

弹性模量E=2.1×105Mpa，I=1127cm4，Wx=140.9cm3

荷载:q=1200÷2÷25÷0.8=30 kN/m （4-1）

（4-2）

σ= ==48 Mpa ＜ =100 Mpa满足要求。（4-3）

＜L/400=6.25mm满足要求。（4-4）

5、钢管桩检算

⑴桩基础采用Φ529×8mm钢管桩,每排3根，间距2.5m，纵向排间距9m。

每排3根钢管柱上有2根I45a横向分配梁，长度6m，剪刀撑[20型槽钢。

钢管桩长按20m计算。

贝雷梁以上恒载P1=19.26*9=173.34 KN（5-1）

I45a分配梁恒载P2=80.38*6*2*10/1000=9.65 KN（5-2）

360钻机活载P3=1200 KN

P总= P1+P2+ P3=173.34+9.65+1200=1383 KN （5-3）

单根管桩受力P= P总/3=1383/3=461 KN （5-4）

Φ529×8mm钢管桩截面面积为A=13088mm2

σ=P总/A=461*103/（13088*10-6）=35 MPa＜ =100 Mpa满足要求。（5-5）

⑵假设Φ529×8mm钢管桩长度为20米，按20米的压杆稳定计算：

Φ529×8mm钢管桩截面面积为A=13088mm2，

钢管柱下端入土为固定端，上端铰支，因此取有效长度系数μ=0.7

惯性半径（5-6）

弹性模量E取200 GPa

长细比λ=μl/i=0.7*20*100/18.42=76（5-7）

支撑杆的临界应力

σcr=π2E/λ2=3.142*200*1000/762=341 MPa（5-8）

抗弯强度值σ=35 MPa＜1/2[σcr]=170 MPa

钢管柱受压及稳定满足要求。

结论：钢栈桥作为施工便桥，能够完全满足徐州特大桥26#、27#墩施工需要，为工程的顺利开展打下了坚实的基础，也为其他需要搭设钢栈桥施工的项目提供了借鉴。

参考文献：

第4篇：栈桥施工总结范文

关键词：水中墩；钢栈桥；施工；拆除

中图分类号：U448 文献标识码：A

一、背景

银鹭大桥全长1221 m，跨越潭江水道，河道宽600 m，有13个墩在水中，主桥跨径48+80+80+48m，桥宽2× 19.5m。因河中墩位较多，需要在新建桥位处上游搭设施工钢栈桥，减少大型水上设备的使用，方便施工材料运输及施工机械、人员往来，加快施工进度。

二、钢栈桥设计

1钢栈桥标高确定。为避免涨潮及洪水期漂浮物、垃圾等冲击钢栈桥，阻塞河道，钢栈桥纵梁贝雷片下弦底标高比最高通航水位（+3.05m）高0.5m，即设计为+3.55m；钢管桩顶标高为+3.50m，钢栈桥桥面标高为+5.38m。

2钢栈桥荷载确定。钢栈桥结构按12m3砼搅拌运输车活载+结构材料自重的荷载组合形式进行设计、验算；钢栈桥加宽段结构按堆放50t材料恒载+结构材料自重的荷载组合形式进行设计、验算。

3钢栈桥结构设计。钢栈桥分两段搭设，从两岸各修一条至水中主墩，中间预留宽度66m的通航区。钢栈桥布置在桥梁右侧，其中心线与桥梁中心线平行，内边线与银鹭大桥梁边线相差2.0m。钢栈桥按单车道设计，桥面宽6米，主墩位设置6m×15m加宽段，作为材料堆放，车辆停滞场地。

钢栈桥基本桥跨单元为4×12m一联的321型贝雷片桁架，联与联之间设立双墩。断面采用4片贝雷片桁架（计2组贝雷梁）做纵梁，下横梁采用双拼I25b工字钢。桩基础采用桩径630mm壁厚8mm钢管桩，横向布置4根（加宽段2根），间距4m，采用双拼[20a槽钢进行横向十字连接；桩顶安装6m长2I25b工字钢做下横梁；上铺2组贝雷梁（单组贝雷片排距为90cm），贝雷梁中心间距为4.0m；其上横桥向铺设6.0m长的I25b工字钢做上横梁，中心间距为75cm；再在其上纵桥向铺设[28b槽钢做桥面板，中心间距为30cm，最后钢栈桥两边安装护栏。其结构从下到上依次为：桩径630mm壁厚8mm钢管桩横桥向2I25b工字钢下横梁纵桥向单层双排贝雷片组合纵梁横桥向I25b工字钢上横梁纵桥向[28b槽钢桥面板48mm钢管护栏。

三、钢栈桥施工

1施工工艺。施工工艺流程：施工放样钢管桩插打焊接剪刀撑下横梁安装贝雷梁拼装、吊装分配梁安装桥面槽钢铺装防护栏杆安装。

2施工方法。钢栈桥施工前先在河堤两岸处填筑道砟并压实作为施工平台，然后用80T浮吊吊住双夹DZ60型振动锤从岸边两侧向河中逐跨施打钢管桩基础，再用吊车安装横梁、贝雷纵梁、横向分配梁以及桥面槽钢，完成第一跨便桥的架设，如此循环，用同样方法完成剩余桥跨的架设工作。最后进行防护栏杆等附属工程施工。

2.1钢管桩基础施工。（1）钢管桩制作。采用直径630mm壁厚8mm的螺旋焊管做钢管桩，先根据平台的型式、导向架的高度、河床标高和起重设备的技术参数计算，确定首节钢管桩长度，首节长度必须确保第一次下沉后有足够的嵌固深度，同时方便管桩对接。钢管桩对接采用焊接，并在其外周采用20×20×1cm的钢板绑焊，钢板中心间距60cm，焊接时及时清除焊渣，并做外观检查。（2）钢管桩基础施工。根据桩位图计算每一根桩中心的平面位置，利用80t浮吊配合DZ-60型双夹振动锤振动下沉并接长。测量人员跟踪测量，待钢管桩平面位置及垂直度调整完毕后，开始压锤，依靠钢管桩及打桩锤的重量将其压入土层，测量复测桩位和倾斜度、偏位满足要求后，开始震动锤击。（3）钢管桩的连接。每根钢管桩下沉到位后，要进行桩之间的连接，增加桩的稳定性。钢桩之间用[20a槽钢连接同排相邻钢管桩形成剪刀撑，用来防止钢桩间不均匀沉降并增加其整体稳定性，尺寸根据现场情况下料，高程位置根据施工时实际水位情况确定。

2.2下横梁安装。下横梁采用双拼I25b工字钢，经测量放线后，摆放于同排钢管桩桩顶凹槽内，采用A3钢板加强、加肋焊接固定。

2.3贝雷纵梁安装。下横梁安装就位后，通过测量确定主纵梁的位置。贝雷梁在陆地按设计进行拼装，采用90cm连接片将单排贝雷片连接成两组单层双排贝雷梁，考虑到贝雷挠度主要来源于销孔间间隙拉与挤，贝雷销在安装时人工用大铁锤敲打，使得贝雷销紧密插入销孔内避免留下孔隙，拼装完毕后用吊车直接吊装就位。贝雷片安装时，与上一跨贝雷片阴阳接头组合，且节点位置一定要落在横梁上。安装就位后，采用[10槽钢将贝雷梁与下横梁连接限位，固定在下横梁上。

2.4横向分配梁安装。贝雷片上横桥向铺设I25b工字钢做横向分配梁，间距为75cm，与贝雷片搭接处钢板卡扣焊接牢固。

2.5桥面板及附属工程施工。横向分配梁安装完毕后，纵桥向铺设[28a槽钢做桥面板，间距为30，与横桥向分配梁I25b工字钢焊接牢固。

防护栏杆采用Φ48×2mm焊接钢管焊接，高1.2m，立杆间距3m，焊在钢栈桥横桥向分配梁I25b工字钢上，栏杆统一用红白油漆涂刷，交替布置，达到简洁美观。

电缆等搁置托架外挑于栏杆外侧I25b工字钢上，主要电缆和输水管等设施搁置在上面，减少对钢栈桥汽车通行的干扰。

四、钢栈桥拆除

待水上连续钢构梁合拢后拆除全部钢栈桥，钢栈桥的拆除按照跨进行，从主墩处向两侧岸边依次进行。首先拆除桥面护栏，附属设施及桥面板[28a槽钢，然后用吊车依次吊装运走，再将上横梁吊走；拆贝雷纵梁时，人工将贝雷间的贝雷销拆除后，整体分节段吊装至岸上。钢管桩拆除前先将单排桩之间的剪刀撑联系割除，然后采用吊车配合振动锤依次进行拔除，拔除后直接装车运走。整个钢栈桥拆除完毕后，桥头位置填土用挖掘机清除，恢复原河道。

拆除顺序：护栏桥面板工字钢横梁贝雷纵梁剪刀撑槽钢钢管桩拔除。

结语

钢栈桥设计要严谨，在决定钢栈桥的形式、高度、跨度等参数时，需综合考虑工程地质水文情况以及工程造价、施工工期，及场地条件等各个方面的因素。施工时要严格按设计要求进行。

钢栈桥搭设完成后为确保其稳定性，应及时做好动载试验。同时，在钢栈桥使用过程中，需对钢栈桥沉降、位移等进行监控，并加强监控量测工作。确保在施工和使用过程中的安全。

第5篇：栈桥施工总结范文

设计计算书

计算：

复核：

审核：

路桥华南工程有限公司

新造珠江特大桥d4合同段钢栈桥设计计算书

第一章：工程简介

一．工程概况

新造珠江特大桥为广州新洲至化龙快速路上的控制性工程，全长1980m。其中引桥长1222m，斜拉主桥长758m，珠江大桥桥跨组合为6（341.3）m＋241.3m＋（64+140+350+140+64)m＋（248m+40）＋2（432.5）m。主线按双向六车道，设计行车速度为80km/h；主桥桥宽31米，引桥标准桥宽28.5米；本工程总工期30个月。

主桥为主跨为350m的双塔斜拉桥。22、23主墩以及21辅助墩为水中基础，需搭设栈桥及平台进行施工。根据工程所处地区的地质环境条件，拟采用贝雷桁架在南、北两岸搭设钢栈桥。

二．结构设计

1、施工钢栈桥

钢栈桥采用贝雷加型钢的组合结构形式，北岸钢栈桥采用3+186+152m跨径组合、南岸钢栈桥采用18+152m跨径组合。钢栈桥采用φ6308mm的钢管桩作为基础，钢管桩横桥向中心距为400cm，在钢管桩上面设置双支i32型钢作为承重梁，并设置牛腿与钢管桩进行连接。贝雷为双排单层加强，两排贝雷之间采用45花架连接。二次分配梁采用i28a型钢，i28a型钢间距为100cm。i28二次分配梁上面设置[20a型钢作为一次分配梁，中心距为23cm，形成栈桥。

二次分配梁i28a与贝雷之间采用直径为φ16mm的骑马螺栓进行连接固定。钢栈桥的两端设置φ48钢管作为防护栏。钢栈桥的布置图如下：

钢栈桥断面图（单位：m）

2、钻孔施工平台

钻孔平台采用贝雷桁架作为主承重结构，[20型钢作为一次分配结构、i28按照1m间距分布作为二次分配结构，i32型钢作为四周圈梁将荷载传递给钢管桩基础。钢管桩采用直径630mm、壁厚8mm螺旋钢管，钢管桩中心距6.4m。

二次分配梁i28a与贝雷之间采用直径为φ16mm的骑马螺栓进行连接固定。钢栈桥的两端设置φ48钢管作为防护栏。钢栈桥的布置图如下：

3、主墩码头

钻孔平台采用贝雷桁架作为主承重结构，[20型钢作为一次分配结构、i28按照1m间距分布作为二次分配结构，i32型钢作为四周圈梁将荷载传递给钢管桩基础。钢管桩采用直径630mm、壁厚8mm螺旋钢管，钢管桩中心距4m。

二次分配梁i28a与贝雷之间采用直径为φ16mm的骑马螺栓进行连接固定。钢栈桥的两端设置φ48钢管作为防护栏。钢栈桥的布置图如下：

第二章：结构设计计算各相关参数的确定

一．计算目的

为了使钢栈桥、钻孔施工平台及主墩码头在新造珠江特大桥施工的整个过程中能够安全可靠地投入运用，需对钢栈桥的各结构进行强度、刚度及稳定性等方面的计算与验算。

二．参考资料

1、设计院及相关部门提供的该项目相关技术资料

2、《公路桥涵施工技术规范》（jtj041-）——人民交通出版社

3、《钢结构设计手册》（第二版）——中国建筑工业出版社

4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（jtj025－86）

5、《结构力学》——人民交通出版社

6、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社

7、《实用土木工程手册》——人民交通出版社

8、《公路桥涵设计通用规范》——（jtg d60－）

三．计算过程中采用的部分参数

a3钢材的允许应力：【σ】＝170mpa

a3钢材的允许剪应力：【τ】＝85mpa

a3钢材的弹性模量：e＝2.1105mpa

16mn钢材的允许应力：【σ】＝210mpa

16mn钢材的允许剪应力：【τ】＝120mpa

16mn钢材的弹性模量：e＝2.1105mpa

四．设计技术参数及荷载的确定

1．上述结构设计计算荷载为50t履带吊及砼罐车，50t履带吊自重约为50t，其计算工况为最重荷载在栈桥上行驶时对栈桥的影响，考虑可能出现的履带吊停留在栈桥上吊装作业时的情况，吊重按20t考虑，则考虑1.1的冲击系数最后取77t进行计算。

2．结构自重按实际重量计入或由计算软件自动计入；

3．流水压力

因新造珠江特大桥施工图设计说明中未提供相关数据，出于安全考虑，施工区域流水设计流速300cm/s。根据《公路桥涵设计通用规范》，则流水压力为：

fw=kaγv2/2g

其中：k—为形状系数，圆形取0.8；

a—为阻水面积，取1m长度计算，则面积为0.82m2；

γ—为水的重力密度，取10kn/m3；

v—为设计水流速，1.4m/s；

g—为重力加速度，取9.81m/s2；

则：水流压力fw=0.80.631032/29.81=2.212kn/m

即钢管桩在水中的自由段承受2.212kn/m的水流压力。

五．结构计算工况的确定

1．主桥施工栈桥

工况一：

钢栈桥搭设施工时，50t履带吊悬吊振桩锤打桩。此时由于前面的钢管桩还在振打，50t履带吊必需停留在悬臂跨上，此工况下主要考虑悬臂时对贝雷的受力大小及钢管桩的承载力。计算荷载为履带吊的自重、振桩锤重同时考虑一定的冲击系数，最后荷载值取77t。

最大荷载组合为：恒载+活载+水流压力

工况二：

钢栈桥搭设好后，正常投入使用时，各种施工车辆在上面行驶或停留。在整个施工过程中，最大荷载有砼运输车满载时为30t左右，考虑冲击系数取33t；履带吊自重50t，吊重20t，考虑冲击系数取77t。

最大荷载组合为：恒载+活载+水流压力

2、主墩钻孔施工平台：

主墩钻孔施工平台结构搭设过程受力状态与使用过程受力状态基本一致，所以仅按照使用过程进行分析。

最大荷载有砼运输车满载时为30t左右，考虑冲击系数取33t；履带吊自重50t，吊重20t，考虑冲击系数取77t。

3、主墩码头：

主墩钻孔施工平台结构搭设过程受力状态与使用过程受力状态基本一致，所以仅按照使用过程进行分析。

最大荷载有砼运输车满载时为30t左右，考虑冲击系数取33t；履带吊自重50t，吊重20t，考虑冲击系数取77t。

经过初步分析：主桥钢栈桥、钻孔施工平台、码头均按照履带吊控制设计。

第三章：结构的设计计算及验算

一、主栈桥结构设计与验算:

1．工况一

在工况一里，主要考虑汽车吊的悬臂作用。单跨栈桥为18m，综合考虑50t履带吊的作业半径，履带吊的荷载布置为从悬臂端的桩顶开始，荷载分布为两中心距为3.6m（边到边为4.3m）的均布荷载，荷载宽度为0.7m，长度为5m。每条履带的均布荷载大小为770÷2÷5=77kn/m，履带吊在栈桥上居中布置，履带悬臂一半。其示意图如下：

一次分配梁[20的计算：

根据荷载分布情况以及履带宽度，按最不利考虑，单条履带荷载考虑由3条[20a型钢承担，其大小为77÷3=25.67kn/m,按5跨连续梁考虑，其计算结果如下：

由上图计算结果可知，[20a承受的最大组合应力为σ=-108.05mpa＜【σ】＝170mpa。

由上图计算结果可知，[20最大位移为f=0.66mm＜【f】＝l/400=2.5mm。

二次分配梁i28的计算：

根据一次分配梁[20的计算结果得知，在悬吊振桩的情况下，一次分配梁对二次分配两产生的作用力最大为29.32kn，则施加在二次分配梁上的作用力按单边最外侧3个23cm等间距29.32kn大小（实际要略小）的作用力计算，则二次分配梁的计算结果如下：

由上图计算结果可知，i28承受的最大组合应力为σ=87.04mpa＜【σ】＝170mpa。

由上图计算结果可知，i28最大位移为f=2.4mm＜【f】＝l/200=5mm。

整体计算：

由于悬吊振桩锤施工时，履带吊为居中布置，栈桥的各结构都是等间距对称布置的，所以贝雷计算时可将各重量简化为均布荷载进行计算。履带吊的履带长度为5m，则贝雷悬臂部分按2片贝雷6m考虑，每片贝雷加花架按300kg考虑，则施加在贝雷上的荷载为：

贝雷：3501/3=116.7kg/m

i28: 43.46561=260.79kg/m

[20: 22.632251=565.8kg/m

则施加在贝雷上的结构自重按均布荷载为9.44kn/m，单侧双排加强贝雷的均布荷载为2.36kn/m，施加的活载为单条履带77kn/m，贝雷的计算结果如下：

由上图计算结果可知，双排加强贝雷承受的最大组合应力为σ=167.43mpa＜【σ】＝210mpa。

由上图可知，双排加强贝雷最大位移为f=4.98mm＜【f】＝l/400=45mm。

由上图可知，钢管桩最大反力为570.63kn。

钢栈桥的整体稳定性计算：

由上图计算结果可知，钢栈桥第一阶失稳系数为15.2。

结论：综合上述结果可知，钢栈桥在工况一荷载作用下，有足够的刚度、强度、稳定性。结构安全可靠。

2．工况二

在工况二中，计算荷载取履带吊的55t。由于在工况一中计算荷载也为55t，所以在工况二里不再进行一次分配梁和二次分配梁的单独计算，而直接进行贝雷及栈桥的整体稳定计算。

整体计算：

由工况一的计算可得知贝雷上的结构自重荷载为11.8kn/m，单条履带活载为77kn/m（荷载长度为5m），贝雷弯矩计算时活载布置到跨中，剪力计算时布置到支点处，贝雷取一联4跨连续进行计算。计算结果如下：

由上图可知，双排加强贝雷最大组合应力为σ=195.08mpa＜【σ】＝210mpa。

由上图计算结果可知，双排加强贝雷最大变形挠度为f=27.39mm＜18000÷400=45mm。

由上图计算结果可知，钢管桩最大反力为f=541.33kn

钢栈桥的整体稳定计算：

由上图计算结果可知，钢栈桥第一阶失稳系数为10.61。

结论：综合上述结果可知，钢栈桥在工况二荷载作用下，有足够的刚度、强度、稳定性，结构安全可靠。

二、主墩钻孔施工平台：

1、一次分配梁[20的计算：

该分配梁计算结果与主栈桥的一次分配梁计算结果一致。

2、二次分配梁i28的计算：

该分配梁计算结果与主栈桥的一次分配梁计算结果一致。

3、整体计算：

由上图可知，不加强贝雷最大组合应力为σ=263.35mpa＜1.3【σ】＝273mpa。

由上图计算结果可知，不加强贝雷最大变形挠度为f=14.44mm＜10000÷400=25mm。

由上图计算结果可知，钢管桩最大反力为f=301.89kn

三、主墩码头计算：

1、一次分配梁[20的计算：

该分配梁计算结果与主栈桥的一次分配梁计算结果一致。

2、二次分配梁i28的计算：

该分配梁计算结果与主栈桥的一次分配梁计算结果一致。

3、整体计算：

由上图可知，双排加强贝雷最大组合应力为σ=169.14mpa＜【σ】＝273mpa。

由上图计算结果可知，双排加强贝雷最大变形挠度为f=17.49mm＜15750÷400=39.375mm。

由上图计算结果可知，钢管桩最大反力为f=311.73kn

第四章：钢管桩的入土深度计算

一．主桥钢栈桥

根据第三章中各工况的计算结果，钢管桩的单桩最大承载力为工况一570.63kn，考虑其它不确定的影响因素，φ6308mm钢管桩的最大单桩承载力按600kn进行计算。

根据地质勘察报告中22墩附近孔位土质力学性能，

qmc4 ：承载力取[σ]=100kpa，摩阻力取[τ]=40kpa，

层厚6.2m,层顶标高-1.5m；

pz1⑦1：承载力取[σ]=350kpa，摩阻力取[τ]=75kpa，层厚3m；

pz1⑦2：承载力取[σ]=550kpa，摩阻力取[τ]=130kpa，层厚13.2m；

则单桩进入pz1⑦1土层深度为：

l0=(6001.5-403.140.636.2)÷(3.140.6375)=2.759m

根据设计给出的勘察资料，河床标高为-1.5m，

桩顶标高为：+5.427m；

桩底标高为：-10.459m；

单桩桩长为：l=15.886m；

综合考虑：钢管桩设计长度取18m，实际过程中可以适当调整，但施工过程必须保证单桩承载力不小于60t。

二、钻孔施工平台及主墩码头：

比较钻孔施工平台及主墩码头钢管桩反力，钢管桩长度与主桥钢栈桥确定原则一致：钢管桩设计长度取18m，实际过程中可以适当调整，但施工过程必须保证单桩承载力不小于60t。

目 录

第一章、施工简介. 1

一、工程概况. 1

二、结构设计. 1

第二章、结构设计计算各相关参数的确定. 3

一、计算目的. 3

二、参考资料. 3

三、计算过程中采用的部分参数. 4

四、设计技术参数及相关荷载的确定. 4

五、结构计算工况的确定. 5

第三章、结构设计计算及验算. 6

一、主桥钢栈桥. 6

二、钻孔施工平台. 14

三、主墩码头. 16

第四章、钢管桩的入土深度计算. 18

第6篇：栈桥施工总结范文

关键词：管线 石家庄市轨道交通 ANSYS 沟槽栈桥 移动荷载

中图分类号：TU990.3文献标识码： A

1概述

石家庄轨道交通预留工程新百广场站管线迁改工程中排水沟槽长1.7千米左右，沟槽深5m左右，沟槽宽5.2m，沟槽横穿石家庄主干路中山路，为使中山路不断交减小对城市交通的影响，需在沟槽上方架设临时栈桥，供城市车辆通过。这就要求栈桥具有结构简单、移动方便和成本低的特点。

2沟槽栈桥设计

每片栈桥由6组I28a工字钢组成，每两组I28a工字钢的中心距为20cm，每两组I28工字钢的腹板间由I16工字钢连接成整体，6组I28a工字钢顶面铺上8mm厚防滑钢板。每片栈桥的宽度为1.122m，长9.2m，栈桥的总宽度可根据施工实际情况将每片栈桥进行拼接，图1-1为栈桥结构示意图。

3沟槽栈桥承载分析

3.1车辆荷载的确定

栈桥上的车辆荷载根据公路桥涵通用设计规范进行确定，车辆荷载的立、平面尺寸见图3-1，车辆荷载主要技术指标见表3-1。

由表3-1可知，车辆荷载的前轮着地宽度为0.3m，而每两组I28工字钢的中心距为0.2m，车辆荷载的前轴重力标准值为30KN，将前轴重力平均分配两个I28工字钢上，所以每根I28工字钢承担前轴重力为15KN。中、后轮着地宽度为0.6m，所以每根I28工字钢承担中、后轴重力为40KN、46.7KN。

栈桥的总长度为9.2m，沟槽的宽度为5.2m，而整个车辆荷载的长度为12.8m，这就要求计算时找出车辆荷载通过5.2m沟槽时的最不利位置，在用有限元软件ANSYS计算时，设计移动荷载的速度为15KM/h，即4.167m/s,车辆荷载通过沟槽的时间为3.072s。

3.2计算模型建立

计算采用有限元软件ANSYS软件中的BEAM3单元模拟I28工字钢，计算模型如图3-2所示，边界条件为一侧固定铰支，另一侧为可动铰支。I28型钢的弹性模量为210Gpa，泊松比为0.3,体积质量为7800kg/m3。通过在模型上施加15KM/h的移动车辆荷载，找出最不利荷载的位置，对栈桥的刚度及强度进行校核。将5.2m的栈桥模型划分为26个单元，每个单元长0.2m，则车辆荷载通过每个单元的时间为0.048s，车辆荷载完全通过沟槽的时间为4.32s，故共需91个荷载步。

4计算结果及分析

本次模拟计算分析类型采用瞬态动力分析法，需要对栈桥在最不利受力状态下进行结构验算，将车辆荷载以15km/h的速度从栈桥端走至栈桥尾，通过ANSYS后处理，可得到在整个荷载移动过程中模型各节点的最大挠度、各单元的最大剪力和各单元的最大弯矩。

4.1栈桥最大挠度分析

计算后通过后处理可得导模型各节点在那个时刻挠度最大,如表4-1所示,从表4-1中可以看出节点14在3.538s时挠度为16.84mm为整个模型中最大挠度。栈桥有限元模型长5.2m，共划分为26个单元，27个节点，节点1为起始点，节点27为终点，节点14位于栈桥模型的中点，即在动载移动过程中简支梁有限元模型的中点挠度最大。有关理论认为简支梁上无论作用什么形式的外荷载，也无论其位置如何，总可以用中点处的挠度来代替最大挠度，其误差不超过3%，这一理论与本次模拟计算得到的结论一致。

表4-1模型各节点最大挠度

单元节点 1 2 3 4 5 6 7 8 9

最大挠度/mm 0 2.067 4.104 6.078 7.958 9.713 11.31 12.73 14.02

时间/s 0 3.379 3.379 3.379 3.379 3.379 3.379 3.475 3.475

单元节点 10 11 12 13 14 15 16 17 18

最大挠度/mm 15.08 15.91 16.5 16.84 16.94 16.84 16.49 15.91 15.08

时间/s 3.475 3.475 3.475 3.475 3.538 3.538 3.538 3.538 3.538

单元节点 19 20 21 22 23 24 25 26 27

最大挠度/mm 14.01 12.73 11.27 9.673 7.924 6.051 4.086 2.058 0

时间/s 3.538 3.538 3.634 3.634 3.634 3.634 3.634 3.634 0

车辆荷载的移动速度为15km/h，经过3.538s后可得到车辆荷载的移动路程为14.74m,此时车辆荷载的位置如图4-1所示，此时车辆荷载后轴的两个集中力对称位于栈桥中点的两边。

图4-2为模型节点2、4、6、8、10和14的挠度时程曲线，其中节点14为模型的中点，从表4-1中可以看出模型中点后的节点挠度曲线和中点前的节点挠度曲线是对称的，所以图4-2没有列出节点14后的挠度时程曲线。

车辆荷载在栈桥上的通行时间为4.32s，从各节点挠度曲线总的趋势来看，节点的挠度都从零开始然后逐渐下降，再回升到零，然后再下降再回升到零。这与车辆荷载的移动位置是相对应的：首先车辆荷载的前轴先进入栈桥，这时栈桥的挠度开始下降，在时间为0.77s附近时栈桥挠度下降趋势明显增大这是因为中轴的第一个集中荷载开始进入栈桥，在1.512s时栈桥挠度到达第一个最大点，此时车辆荷载行走的路程为6.25m前轴已离开栈桥，而中轴的两个集中荷载对称分布在栈桥跨中的两边，车辆荷载继续前进栈桥的挠度开始减小，时间为2.304s时栈桥的挠度减小到零左右，这时车辆荷载的移动路程为9.6m，车辆荷载中轴的两个集中力离开了栈桥而后轴还未到达栈桥此时站桥上无荷载，到2.736s时车辆荷载后轴到达模型栈桥的节点1，栈桥挠度又开始增加，到3.528s时栈桥的挠度达到最大值，即车辆荷载后轴的两集中力对称位于节点14的两边，之后栈桥挠度又开始减小直至车辆荷载走出栈桥挠度减为零。

4.2刚度校核

如果梁的位移超过了规定值，其正常工作条件就不能保证，特别是在大型汽车通过时栈桥的挠度过大将会发生较大振动或产生共振，使栈桥的动力响应达到最大，梁处于不安全状态，故有必要对梁的刚度进行校核。

在土建工程方面，对于简支梁结构允许挠度，其容许值通常用容许挠度与梁跨长的比值“f/L”作为标准，该值一般在（1/250﹣1/1000）L范围内。考虑到栈桥位临时结构，容许挠度值按要求较低的（1/250）L取值。挠度容许值：[f]=L/250=520/250 =2.08cm,其中L为栈桥计算跨度。由4.1节可知栈桥的最大挠度为1.694cm，则挠度安全系数为：2.08/1.694=1.23，即栈桥的刚度条件满足要求。

4.3强度校核

表4-2为模型各单元在不同时刻的最大弯矩,在3.379s时单元15达到最大弯矩94.06KN· m，在4.1节中我们知道挠度最大时刻为3.583s，可见挠度最大时刻并不是弯矩最大时刻，但相差不是很大。将3.379s时整个模型的弯矩提取出来如图4-3所示。

表4-2模型单元最大弯矩

单元编号 1 2 3 4 5 6 7 8 9

最大弯矩/KN·M 10.12 16.65 31.02 44.75 55.05 66.5 73.37 81.54 85.59

时间/s 3.326 3.12 3.139 3.216 3.23 3.283 3.326 3.379 3.437

单元编号 10 11 12 13 14 15 16 17 18

最大弯矩/KN·M 90.28 92.55 92.92 93.97 92.48 94.06 92.84 92.49 89.69

时间/s 3.475 3.533 3.595 3.634 3.379 3.379 3.432 3.504 3.538

单元编号 19 20 21 22 23 24 25 26 -

最大弯矩/KN·M 86 80.54 73.61 65.22 55.09 43.74 30.57 16.14 -

时间/s 3.562 3.634 3.658 3.73 3.749 3.826 3.845 3.922 -

表4-3为模型各单元在不同时刻的最大剪力，在3.120s时单元1达到最大剪力83.2KN，最大剪力位置位于简支梁的支点位置，即当最大集中荷载位于简支梁的支点时，栈桥的剪力最大，最大位置位于简支梁的支点处。3.120s时模型的剪力云图如图4-4所示。

表4-3模型单元最大剪力

单元编号 1 2 3 4 5 6 7 8 9

最大剪力(绝对值）/KN 83.2 76.91 73.96 68.64 66.95 60.74 57.71 54.08 50.56

时间/s 3.12 3.139 3.216 3.23 3.283 3.331 3.374 3.456 3.466

单元编号 10 11 12 13 14 15 16 17 18

最大剪力（绝对值）/KN 45.94 42.95 39.22 35.63 35.29 39.11 42.63 46.49 49.86

时间/s 3.542 3.6 3.638 3.696 3.341 3.379 3.422 3.499 3.533

单元编号 19 20 21 22 23 24 25 26 -

最大剪力/KN 52.92 57.76 60.73 65.02 68.96 73.25 76.53 80.65 -

时间/s 3.566 3.634 3.682 3.73 3.778 3.826 3.845 3.922 -

根据《路桥工程手册》-热轧普通工字钢截面特性表，得I28型工字钢截面参数如下：

WX=508cm3，WY=56.6cm3，IX=7110cm4， SX=292.7 cm3

Wx-----X轴截面系数(cm3)

Wy----- y轴截面系数(cm3)

IX----- X轴惯性矩(cm4)

SX-----半截面的净力矩（cm3）

1)平面内强度计算

σmax===185.14Mpa

安全系数：ε1===1.13

σmax—工字钢最大弯曲应力（MPa）

[σ]-----钢材容许弯曲应力（MPa）

由以上计算可知，本栈桥在平面内强度满足要求。

2）平面外强度计算

考虑到车辆行驶在栈桥上时，方向不一定与栈桥纵向平行，存在横向弯矩，按平面最大弯矩的10%考虑，计算如下：

σmax===166.17Mpa

安全系数：ε2===1.26

由以上计算也可知，平面外强度满足设计要求。

3）剪应力强度校核

τmax=40.3MPa

安全系数：ε3===5.21

综上所述，用6组I28a型工字钢组成市政管线沟槽上方的栈桥（I28型工字钢腹板间用I16型工字钢纵向连接，栈桥表面用8mm厚防滑钢板铺装），其强度、刚度均能满足公路桥涵通用设计规范上车辆荷载的要求，虽然抗弯安全系数只有1.13，但是每片栈桥由6组工字钢组成一个整体，而计算时按车辆荷载着地宽度将中、后轴荷载只分配到3组工字钢上，所以设计是偏于保守的。

5结论

（1）当车辆荷载在简支梁形式的栈桥上移动时，跨中的挠度最大，这与有关理论认为的简支梁上无论作用什么形式的外荷载，也无论其位置如何，总可以用中点处的挠度来代替最大挠度，其误差不超过3%相一致。

第7篇：栈桥施工总结范文

关键词：midas有限元分析；钢栈桥设计；验算分析

中图分类号：S611 文献标识码：A 文章编号：

1.工程概况

为保证武汉东湖通道工程施工过程中沿湖路和围堰内施工车辆的交通，需在沿湖路和通道结构交接及水系联络通道等处设置钢栈桥。本工程共需设置六座钢栈桥，本文将对具有代表性的一处钢栈桥进行设计与验算。

本栈桥起点桩号K0+000,止点桩号K0+323.410,全长约324米，钢栈桥设计桥面宽度为9m（0.228m宽护栏+1.022m宽人行道+6.5m宽机动车道+1.022m宽人行道+0.228m宽护栏）。

2.钢栈桥结构设计

本栈桥采用钢管桩+分配梁+贝雷梁（H588型钢）+桥面板相结合的形式，采用12m标准跨径。栈桥每5孔或6孔栈桥为一联，并在每两联的交接处设置制动墩（为双排桩，其余位置为单排桩）。栈桥基础采用D529×10mm钢管，桩顶安放2Ⅰ36a横向分配梁传递荷载，纵向布置贝雷梁，每组贝雷片在各标准竖杆断面及下弦平面内设置支撑架；组与组之间设置竖向和水平支撑架，将整个贝雷片连成一体，增强栈桥稳定性。贝雷梁与型钢之间连接采用直径20的“U”型螺栓，贝雷片与钢管桩之间通过设置纵、横分配梁传递荷载。

贝雷架上部均布Ⅰ25b横向分配梁，间距705（500），横向分配梁上设置Ⅰ12.6纵向分配梁，间距30cm；桥面板采用10mm厚花纹钢板，花纹钢板与纵向分配梁焊接成框架结构。

3.设计说明

3.1设计荷载

栈桥设计按照《城市桥梁设计规范》的要求，满足城-B级汽车荷载通行的要求，同时也满足栈桥施工时机械设备的要求。

（1）永久荷载

结构自重由程序自动给出，考虑1.2的安全系数。

（2）基本可变荷载

基本可变荷载主要考虑汽车荷载和履带吊车荷载，考虑1.4的安全系数。

①汽车荷载：

城市B级车辆荷载，城－B级标准载重汽车应采用三轴式货车加载，总重300KN，前后轴距为4.8m，行车限界横向宽度为3.0m，车辆限速20km/h，不计冲击作用。

②50t履带吊机：

自重50t，接触面积为2―4650×760mm2。50t履带吊机限于墩顶起吊作业，正向最大吊重为50t，侧向最大吊重为10t。

（3）其他可变作用

①栏杆荷载：

按人行道栏杆设计，作用于栏杆立柱顶上的水平推力标准值为：0.75kN/m；作用于栏杆扶手上的竖向力标准值为：1.0kN/m。

②行人荷载：

通过计算，标准12跨度的行人荷载取值为4KN/

3.2荷载组合

根据栈桥的功能性要求和现场施工时的实际情况，考虑以下几种荷载组合，具体组合见表3（其中39m跨栈桥只按照组合1进行验算）

4.钢栈桥结构验算

本文主要利用midas有限元分析软件对标准12m跨度的单层双排贝雷梁结构建立模型并进行验算分析。

设计截面建立midas模型

（1）贝雷梁最大变形计算:

（2）贝雷梁强度计算：

由以上计算可知，贝雷梁的各个杆件的内力都能符合设计要求。

（3）Ⅰ12.6纵向分配梁计算

12.6分配梁组合应力图12.6分配梁剪应力图

由以上计算可知，12.6工字钢的最大组合应力为167.4 MPa，剪切应力为108.3 MPa，超过规范允许要求。（可采用14工字钢代替或者调整间距为200）。

（4）Ⅰ25b横向分配梁计算

25b分配梁组合应力图 25b分配梁剪应力图

由以上计算可知，25b工字钢能满足设计要求。

（5）Ⅰ36横向分配梁计算

36a分配梁组合应力图36a分配梁剪应力图

由以上计算可知，36a工字钢能满足设计要求。

（6）D529×10mm钢管桩计算：

钢管桩最大承载力图（单位：KN）

由以上计算可知，钢管桩的最大轴力为414.3KN

①强度验算

钢管立柱最大轴力为：N=414.3KN，考虑现场施工因素，偏心e=50mm

钢管立柱设计采用为φ529×10mm钢管，A=16304.9mm2，W=2076335mm3

②稳定性验算

回转半径：i=183.52mm ，长细比:

查表得轴心受压稳定系数：φ=0.835

③刚度验算

λ=54 ， 5＜[λ]=150 ，

5.结论

本文结合midas有限元分析软件对东湖通道工程临时钢栈桥标准12m跨度进行了验算，结果表明除了纵向分配梁需更换14工字钢外，设计方案基本满足规范要求。

参考文献:

[1]城市桥梁设计规范(CJJ 11-2011).中国建筑工业出版社.2011.10

第8篇：栈桥施工总结范文

【关键词】钢栈桥；搭设；施工

一、工程概况

南京至高淳宁高新通道及轨道工程跨越高淳石臼湖，路线全长约12.682km，因湖水水差高达6m左右，特别是该栈桥在满足公路桥梁施工的同时，还要满足轨道工程的重载施工，而且线路长带来的栈桥宽度也较大，如何搭设施工平台成为整个施工的难点和关键。

栈桥沿主线右侧搭设，距主线净距离2m，总长12.77m。钢管桩的入土深度大于6米时，栈桥跨径设计为15米（具体结构形式见图1）；根据现场实际情况，当钢管桩的入土深度达不到6米时，结构局部调整改为采用双排桩，栈桥跨径变更为12米（具体结构图2）。

栈桥为上承式结构形式，栈桥下部管桩全部采用Φ600*10规格钢管桩。15米每跨下部结构为单排桩，每排3根Φ600*10钢管桩；12米每跨下部结构为双排桩，每排同样设计为3根Φ600*10钢管桩。栈桥每排钢管桩的横向间距为3.20米，钢管桩横向剪刀撑采用[22a槽钢交叉焊接（见图1和图2）。

桥面系为钢结构桥面，桥面系横向分配梁采用I25a工字钢间距75cm铺设，I25a工字钢与贝雷片用U型螺栓连接，I25a工字钢上纵向间距30cm铺设I12工字钢，面板用10mm花纹钢板满铺供车辆通行。

二、地质及水文条件

1 工程地质

在勘察深度范围内，自上而下主要分为四大层：①淤泥质粉质粘土（局部为淤泥）厚度0.5～18m，地基基本容许承载力[fa0]=70Kpa，桩侧极限摩阻力qik=15Kpa；粉砂层厚2.3～12.7m，地基基本容许承载力[fa0]=90Kpa，桩侧极限摩阻力qik=20Kpa②粘土、粉质粘土、细砂、角砾层；粘土层厚1.6～12m，地基基本容许承载力[fa0]=250Kpa，桩侧极限摩阻力qik=60Kpa；粉质粘土厚3.1～14.9m，地基基本容许承载力[fa0]=220Kpa，桩侧极限摩阻力qik=45Kpa；细砂层厚1.1～4.8m，地基基本容许承载力[fa0]=250Kpa，桩侧极限摩阻力qik=50Kpa；角砾层厚0.7～4.0m，地基基本容许承载力[fa0]=500Kpa，桩侧极限摩阻力qik=140Kpa；③粘土，厚度1.1～4.3m，地基基本容许承载力[fa0]=300Kpa，桩侧极限摩阻力qik=65Kpa；④泥岩，厚度3.1～18.7m，地基基本容许承载力[fa0]=360Kpa，桩侧极限摩阻力qik=80Kpa。

2 水文条件

石臼湖现有堤防高程为14.5m，根据洪评报告的结论，满足五十年一遇洪水位标准，十年一遇设计水位为11.84m，二十年一遇设计水位为12.32m，湖底较为平坦，湖底高程为4.5～5.0m。湖水在枯水期常水位为6.5m，此期间不能通航，枯水期一般为10月至次年4月；汛期水位7.5～10.5m，最佳施工通航水位在5月初至9月底约4-5个月时间。受长江水位影响枯水期与丰水期水位差达6m左右。

三、施工顺序及流程

1 桩基础施工

A 钢管桩制作

卷制钢管桩的钢板，必须符合设计及规范要求。管节拼装定位应在专门台架上进行，管节对口应保持在同一轴线上进行。管节管径差，椭园度以及桩成品的外形尺寸必须满足规范要求。钢管桩焊缝质量应符合要求。

B 沉入钢管桩

（1）打入钢管桩需结合桥梁的位置，对栈桥钢管桩精确定位，并在桩位处设置辅桩。近区钢管施工时采用全站仪定位，水中钢管桩施工时采用GPS定位，以保证钢管桩的施工精确度。

（2）钢管桩就位，陆上采用80T履带吊配合DZ120振桩锤施打钢管桩（振动锤施工达不到规定的入土深度时则用80T履带吊车配合柴油锤振桩锤施打钢管桩），水上工作面采用80T履带吊配合DZ120振桩锤采用钓鱼法施打钢管桩。水上部分采用D120型的振动锤进行施工，采用钓鱼法进行，测量组确定桩位与桩的垂直度满足要求后开始振动，在打入过程中根据辅桩要不断的检测桩位与桩的垂直度，发现偏差要及时纠正每根桩的的下沉应一气呵成，中途不可有较长时间的停顿，以免管桩周围土体扰动恢复造成沉桩困难。桩顶铺设好型钢主梁及桥面板后，履带吊前移，进行插打下一跨钢管桩。按此方法，循序渐进的施工。

2下横梁安装及桩顶处理

下横梁为双拼I40a型钢，在架设时，应先将辅板（1cm厚铁板）焊接与钢管桩连接，以确保冠材的稳定性。如果桩存在较大偏位，横梁与桩之间无法可靠连接，将桩顶抄水平后，用钢板封顶，横梁再与封顶钢板焊接，并在桩顶范围的横梁与桩之间设置加劲板。

3主梁安装

贝雷架沿顺桥方向布置，采用四道单排单层贝雷架搭设。首先，在后场将贝雷架拼装成单排单层贝雷桁架梁，并运至施工现场。然后在主梁上放好贝雷桁架梁的位置线。将贝雷桁架梁吊装就位，其偏差不大于5cm。注意贝雷架桁梁的支撑点部位如未位于贝雷片的端部节点时，每片贝雷片都要用双[10的槽钢加强支点，以提高贝雷桁梁的的抗剪性能。

4桥面板安装

A 加工以及运输

桥面板包括I25a、I12及钢面板，I25定尺8米、I12定尺6米、钢面板在成产加工区加工成8米宽6米长的吊装段，汽车吊吊至半挂车上，半挂车运输至钢栈桥。1）陆上工作面：由履带吊直接起吊安装；2）水上工作面：半挂车运输至临时码头，转运至运输船，由浮吊进行起吊安装。

B 吊点设置以及具体安装方法

I25a、I12设置2个吊点，吊点在型钢中点对称，钢丝绳卡环固定、钢面板设置2个吊点，在面板宽方向中点对称设置2个钢丝绳抱箍。贝类梁安装完成后，其上逐片铺设I25横向分配梁，I25与贝雷梁间采用Ф16“U”型螺拴固定，每个节点1套螺栓。然后在I25上铺设[12纵向分配梁，间距35cm，如遇与“U”型螺栓螺母冲突时，可适当调整其间距。再安装钢面板，钢面板与纵梁接触点均要满焊，焊缝质量要满足要求，每块面板间设置2cm的伸缩缝，用于防止因温度变化而引起的桥面翘曲起伏。

第9篇：栈桥施工总结范文

【关键词】建设工程；深基坑；土方开挖；开挖技术

1. 项目概况

某商业广场工程由1#、2#、3#、4#四栋建筑组成，均为底层商业上层办公的多层综合办公楼。用地面积为14552m2。地下一层为商业，二、三层为停车库（局部为人防）建筑面积24716m2，基坑周长约365米，面积8280 m2。基坑开挖深度11.7m～12.2m，电梯井、集水井等局部落深13.1m～13.3m。本工程基坑总面积约8405m2，基坑周长约365m。开挖深度为12m。土方总开挖量约为10.86万m3。

2. 土方开挖施工技术要求

2.1 土方开挖原则

对于深基坑土方开挖施工，其开挖应当掌握一定的技术原则，从而有效地确保基坑开挖的安全性、合理性。基坑土方开挖应针对不同地区土质情况而采取针对性的分析，如对于上海地区软土的流变特性，则基坑开挖时应采用“时空效应”理论，严格实行限时开挖支撑要求。土方开挖、支撑施工为盆式开挖，总原则是应严格实行“分层、分段、分块、留土护壁、限时对称平衡开挖支撑，先撑后挖，严禁超挖”的原则，将基坑变形带来对周围设施的变形影响控制在允许的范围内。开挖过程中必须随挖随撑（或浇筑垫层）。土方开挖严格控制挖土量，严禁超挖。基坑四周留土挡墙，限时开挖、支撑。分块挖土及支撑总时间须在36小时内完成。靠近东苑世纪名苑小区一侧单块土体的挖土支撑时间应严格控制在16小时内。

2.2 土方开挖及支撑施工流程

本深基坑工程在开挖的同时采取支撑支护形式。实施的工艺步骤采取如下：压顶圈梁及-0.9m栈桥板施工首层开挖第一道围檩及支撑施工栈桥斜板施工第二层土方开挖第二道围檩及支撑施工第三层土方开挖电梯井深坑土方开挖施工清场。

本基坑严格控制土方开挖顺序以有效地确保基坑开挖的安全性。栈桥将基坑划分为A、B、C、D四个区域，进行盆式开挖。施工顺序为A、B区同时开挖，完成后C、D区同时开挖。开挖由栈桥分别向两侧退挖，四周留土护壁。待中间十字支撑完成后进行四个角开挖，最后完成角撑。

3. 土方开挖实施技术

3.1 压顶梁及-0.9m栈桥板顶圈梁沟槽开挖

本工程自然地坪标高约-0.85m，在第一层土方开挖前，应先施工顶圈梁，故先进行顶圈梁沟槽开挖，并且紧接着进行灌注桩顶部劣质混凝土的凿除，并进行及-0.9m栈桥板施工钢筋混凝土的施工。

3.2 第一层土方开挖

根据本基坑支撑分布特点，第一层土方开挖拟配备现代200型挖机4台，20T自卸土方车30台，同时开挖。开挖范围为砼支撑及挖土栈桥位置，支撑间区域间隔较大的土方不开挖，土方大部分外运，留少量土方放置在支撑沟槽边。待支撑施工完毕达到80%设计强度后，开始对基坑场地进行回填平整，根据现场情况及施工流向，对挖机工作场地和装载车行走车道进行回填土，根据挖土需要回填铺设若干条通道至挖土装车点，禁止施工荷载直接承压在支撑及围檩上，回填土必须确保支撑面向上30cm。本层土方开挖深度约2.35m，按1：1.5的比例放坡开挖，根据现场实际需要，设置明排水系统，局部区域设置集水井排除积水。该部分土方开挖最深处至-3.200m，开挖方量为1.97万m3，预计10个工作日可以完成土方开挖。

挖土栈桥的布置：由于该工程基坑较深，根据工程特性及工期要求，设置东西向两座挖土栈桥以利于挖机有足够的空间施工，确保进度和安全，挖土栈桥具体做法根据设计图纸施工，并进行深化。

3.3 第二层土方开挖

根据设计要求，第二层土方开挖时应严格实行“分层、分段、分块、留土护壁、限时对称平衡开挖支撑，先撑后挖，严禁超挖”的原则。支撑系统中间十字型支撑将基坑划分为4个区域。首先4个区域土方同时进行盆式开挖，开挖顺序为由中间分别向边侧退挖，四周留土护壁，最后收尾于栈桥两侧，当开挖到栈桥位置时，将已开挖区域的基坑进行砼支撑的施工。第二层土方开挖深度至-8.900m，开挖方量为4.8万m3，预计25个工作日可以完成。

3.4 第三层土方开挖

第三层土方开挖底标高为-12.75，第三层土方开挖时同样应严格实行“分层、分段、分块、留土护壁、限时对称平衡开挖支撑 ，先撑后挖，严禁超挖”的原则，4个区域土方同时进行盆式开挖。拟投入现代290加长臂挖机2台，现代200挖机4台，0.4m3小挖机4台，2台290挖机在挖土栈桥上装车。土方开挖过程中严禁碰撞工程桩和立柱桩，严禁超挖，以免扰动坑底土体。严格控制基底标高，坑底必须保留20㎝余土，由人工铲平至设计标高，本层土已开挖至坑底，故需随挖随浇筑垫层，垫层厚为20cm。

3.5 电梯井深坑土方开挖

拟采用2部0.25m3小挖机开挖，其中1部负责开挖传递土，1部收底。小挖机将土方送到-11.70m大底板上，由1部现代290加长臂挖机在挖土栈桥上装土外运。

4. 土方开挖质量控制技术

在整个深基坑土方开挖过程中，严格按甲方和监理审定的施工方案和设计规定的标高施工，不随意更改施工方案。在开挖时，应注意保护测量定位控制桩、轴线桩、水准基桩，防止被挖土和运土机械设备碰撞，行驶破坏。开挖最下一层土方时，应随挖随浇垫层。无垫层坑底最大暴露面积不大于200平方米。基坑四周设排水沟、集水井，场地保持一定坡度，以防雨水浸泡基坑和场地。夜间施工应设足够的照明，防止地基边坡超挖。土方开挖时，挖土机械不得碰撞支撑杆件。深基坑开挖的支护结构，在开挖全过程中要做好保护工作，不得随意拆除或损坏。基坑基槽的基底土质必须符合设计要求，并严禁扰动老土。在施工前，做好全体施工人员及挖机驾驶员的技术交底和施工指导工作，贯彻落实施工意图和原则，从思想上重视工程的施工。施工过程中随时检查施工质量，严格按工艺标准控制作业整个过程，认真地执行自检与互检工作。

基坑开挖时应严格控制施工降水深度，达到每层土体以下1.0m范围内，防止过量降水引起附近沉降变形过大，必要时进行回灌。做好承压水的降压工作，由于承压水降压影响范围大，应做到有控制的降水和回灌工作，发现问题及时反馈有关部门。

注意事项：如果因本工程施工，有下列情形发生，工程必须停工，采取措施：a.任何路面沉降超过30mm；b.任何附近建筑物的倾斜超过1/500。如基坑变形过大，视具体情况可在保护对象与围护地下墙间进行分层、双液速凝、填充压浆纠偏。

开挖面土体滑移：基坑开挖范围内为第②3层砂质粉土，该土体渗透系数大，摇震反应快，遇大到暴雨时，由于排水不及时或土体开挖深度落差较大时，土体受到雨水冲刷和渗透浇灌，特别是留土护壁部位，极易发生滑移，从而导致护壁失败，影响围护结构安全。

5. 结语

深基坑土方开挖难度较大，而且其施工危险性较高，为此对于深基坑开挖施工，应对土方开挖施工的所有细节都做好周密细致的准备工作，从而使其能够保证整个工程的施工质量。同时采取合理的土方开挖技术，对其工程的经济效益与社会效益起到了关键的作用，对于施工质量与施工安全的保障也有着重要的影响。

参考文献：

[1]张喜君. 浅谈土方开挖应考虑的问题[J]. 黑龙江科技信息. 2012（11）：118～119.