预制梁施工总结精选(九篇)
第1篇：预制梁施工总结范文
关键词：大跨径 预应力 连续梁桥 施工控制
0 引言
随着我国现代化的快速发展步伐，公路桥梁事业得以迅猛发展。预应力混凝土连续梁桥以其整体性能好、结构刚度大、跨越能力大、变形小、抗震性能好、通车平顺性好以及造型美观等特点，加上这种桥型的设计施工较成熟，成桥后养护工作量小，都促使其在实际工程中得到广泛应用。桥梁施工技术的高低则直接影响桥梁建设的发展，因此为确保桥梁工程的质量和安全，必须对其进行有效的施工控制。
1 大跨径预应力砼连续梁桥施工控制的意义
大跨径预应力砼连续梁桥的质量和安全关系，对日常的生产生活意义重大，我们要对其施工控制予以足够的重视。
1.1 高质量桥梁的保证 对大跨径预应力混凝土桥梁的整个过程进行严格的施工控制，以保证施工质量。对于采用多阶段、多工序的自架设体系施工的大跨度连续桥梁上部结构而言，要求结构内力和标高的最终状态符合设计要求相当困难，它需要用分析程序对多阶段、多工序的自架设施工方法进行模拟，对各阶段内力和变形先计算出预计值，将施工中的实测值与预计值进行比较、调整，直到达到满意的设计状态。
1.2 桥梁安全使用的保证 大跨径预应力混凝土连续桥梁的结构安全可靠性已成为当今社会普遍关注的问题。为保证桥梁结构运营的安全性、可靠性、耐久性、行车舒适性等，乃至建设精品工程，实施桥梁的施工控制，是桥梁建设不可缺少的重要内容。要在连续梁桥施工的过程中进行控制，并预留长期观测点，将会给桥梁创造长期安全监测的条件，从而给桥梁营运阶段的养护工作提供科学的、可靠的数据，为桥梁安全使用提供可靠保证。
2 大跨径预应力砼连续梁桥施工控制的内容、方法和控制流程
2.1 大跨径预应力砼连续梁桥施工控制的内容
2.1.1 应力监控 在大跨径预应力砼连续梁桥上部结构的控制截面布置应力量测点，以观测在施工过程中截面的应力变化及应力分布情况。桥梁结构在施工过程中以及在成桥状态的受力情况是否与设计相符合，是施工控制要明确的重要问题。若发现实际应力状态与理想应力状态的差别超限就要分析原因、进行调控，使之在允许范围内变化。每一节段施工完毕，均要分析应力误差，并预测出下一节段当前己完节段或即将施工节段是否会出现不满足强度要求的状态，根据预测结果来确定是否在本施工阶段对可调变量实施调整。
2.1.2 线形监控 桥梁结构线形控制是施工控制的基本要求，线形控制就是严格控制每一阶段箱梁的竖向挠度及其横向位移，若有偏差并且偏差较大的时侯，就必须立即进行误差分析并确定调整的方法，为下一阶段更为精确的施工做好准备工作。
2.1.3 温度观测 在大跨径预应力砼连续桥梁施工过程中，温度对结构内力的影响和结构线形的影响。日照作用会引起主梁顶、底板的温度差，使主梁发生挠曲，同时也会引起墩身两侧的温度差，使墩身产生偏移。由于日照温度变化的复杂性，在挠度理想状态计算时难以考虑日照温度的影响，日照温度的影响只能通过实施观测来加以修正。因此，通常选择在日出之前进行标高测量，以消除日照温差的影响。
2.2 大跨径预应力砼连续梁桥施工控制的方法 大跨径预应力砼连续梁桥施工控制的主要方法有时候调整控制法、预测控制阀和自适应控制法等。
2.2.1 事后调整控制法 在大跨径预应力砼连续梁桥施工过程中，若发现己成桥跨结构状态与设计状态不符时，可通过一定的技术手段对其进行调整，使其达到设计要求。
2.2.2 预测控制法 以施工所要达到的目标为前提，全面考虑影响桥梁结构状态的各种因素，对桥梁每一个施工阶段形成前后的状态进行预测，使施工按照既定目标发展。
2.2.3 自适应控制法 在大跨径预应力砼连续梁桥施工过程中，控制系统的某些参数与工程实际参数不完全符合导致实际结构不能完全符合设计要求，可通过对各类参数的分析处理和修正，使各施工阶段可满足设计要求。施工监测控制中，一般采用的就是自适应控制法。
2.3 大跨径预应力砼连续梁桥施工控制流程 大跨径预应力砼连续梁桥施工控制的流程可以总结为：收集资料，主要是一些设计文件、混凝土试验成果、施工挂篮单数、施工工艺等；现场配合资料，现浇梁断实际尺寸及重量、温度现场记录和预应力张拉记录；控制项目测量：节点挠度和控制截面应力；参数识别分析；实时前进分析；系统误差判定；下一步施工分析提供立模标高；下一道施工工序。在此过程中要注意实时跟踪分析，如挠度分析、应力、内力分析。
3 案例分析
3.1 项目概况 某大跨径公路桥梁，主桥为49.6m+86m+49.6m的三跨预应力混凝土连续箱梁。主梁采用单箱双室变高度预应力混凝土箱梁，梁底曲线采用半立方抛物线。
3.2 施工监测与控制
3.2.1 应力控制 主梁在悬浇施工中各截面的应力随工况的不同，应该在截面内布置读数稳定，测得数据可靠的传感元件——钢弦式应变计（用铁丝绑扎在主梁的纵向钢筋的上）进行应力测试和施工控制。测量上采取加密测量次数、变量分段累计的方法。计算总应力时，先算出每一工况荷载变化前后的阶段应力，然后累计算出总应力，分析后可知施工各阶段箱梁控制截面混凝土应力均在设计限值要求范围内。
3.2.2 变形控制 箱梁挠度变形关系到悬臂浇筑箱梁能否顺合拢及合拢后箱梁内的重分布内力的大小。在施工过程中主要对主梁标高控制点进行了混凝土浇筑前后、预应力钢筋张拉前后、挂篮行走前后的挠度观测。变形监测断面设计为每节段箱梁悬臂端、桥墩支点截面和各跨跨中截面，每个断面设置3个变形测点，在观测箱梁挠度变形的同时，可以观测箱梁是否发生扭转变形。
3.2.3 线形监控 测量和基准点的设立利用大桥两侧的大地控制网点，使用后方交汇法，用全站仪测出墩顶测点的三维坐标，将墩顶标高值作为主梁高程的水准基点。每一墩顶布置一个水平基准点和一个轴线基准点，做好明显的红色标识，每隔10d进行一次联测，同时观测墩的沉降。
梁挠度、轴线和主梁顶面高程的测量在每一节段悬臂端梁顶设立3个标高观测点和1个轴线点。根据各节段施工次序，每一节段按三种工况对主梁挠度进行平行独立测量，相互校核。
线形测点布置采用一般水准仪对箱梁顶面、底面标高进行观测以获得桥面线形。箱梁底板线形测点布置在三块腹板下方。
3.3 结论
通过对该桥梁的应力、变形、线形进行施工控制，该项目施工取得了较好的控制效果，完成了质量和安全目标。
桥梁施工控制是现代桥梁施工建设的必然趋势，是一项技术性、时间性、协调性要求都很强的工作，其贯穿于整个施工过程。我们应该认真的总结施工中存在的问题，不断完善预应力混凝土连续梁桥的施工控制措施，提高了桥梁的建设质量、外形更美观、行车更舒适。
参考文献
[1]蔡宇鹏.大跨径桥梁施工控制理论分析[J].中国水运.2006.
第2篇：预制梁施工总结范文
关键词：梁体预制安装控制；公路工程；预应力箱梁施工；箱梁运输吊装
中图分类号：TU714 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2011）36-0091-02
一、预制场施工组织
（一）某项目预应力箱梁施工简介
某高速公路项目桥梁上部结构采用预应力梁体体系，其中的四座大中桥梁采用后张法预应力小箱梁预制梁，四座桥共计231片梁，梁长20m，包括端跨边梁、端跨中梁、中跨边梁、中跨中梁，梁体重量在52.2～59.6t之间。
（二）梁场位置选择
梁场的选择要充分考虑施工现场的具体情况，如原材料进场、水、电、路、地上地下障碍、周边环境等，并结合梁体最佳运输路线及运量布置，这样才能做到既方便施工又经济，确定位置时可采用现场构造物桩号布置图与运距运量计算表相结合的方式布置，在考虑到当地地形及水电设施提供情况下，建设包括搅拌站、预应力箱梁施工现场及辅助等设施。
（三）梁场布置
从工期和梁体预制工程量以及吊装条件上考虑，因每座桥斜交角度都不同，在预制过程中必须分析出现场每座桥的需求量和需求时间，这就要求现场必须制定严格紧密的工期计划，其制约因素包括：
（1）每座桥梁下部施工单幅完成时间的制约；
（2）现场运输梁体条件的制约；（3）预制能力的制约；（4）梁场存梁能力制约；（5）施工方案与业主、总监办等单位对现场施工要求的制约；（6）施工气候及地方条件制约等几个方面。
预制场建设包括场地硬化、预制张拉台座、轨道铺设、龙门吊搭建及水电等辅助设施等。台座基础设计一般采用20cm厚碎石垫层，上面浇筑C20砼台座，宽度与梁体底板相同，两端各2m范围内采用钢筋砼，中间部分为素砼，台座周边采用40角钢护边，同时能够保证外模与底模紧密接触，底模顶部做水磨石面（如梁体预制数量多，底座周转量大，一般30次以上，底模可采用2mm厚钢板），在梁体翼缘板吊装预留孔对应位置，设置15×15cm活动模板，以便移梁时抽出穿入的钢丝绳。台座一般露出地面20cm左右，外露侧面要平整竖直，表面收光，以便侧模能贴紧，防止漏浆，并预埋ф40mm塑料管作为拉杆孔洞，以便穿入拉杆固定外模，台座间距一般不小于4.5m。另外制作临时存梁台座，整个场地采用平整压实、做15cm砂砾垫层后采用10cmC25砼硬化。
二、箱梁运输吊装施工组织
目前，箱梁吊装广泛采用龙门吊、架桥机、大吨位履带吊车等，一般从安装条件和安全性能等常规考虑，架桥机、大吨位履带吊车使用较多。
从现场施工条件上分析，主要是吊装位置选取决定了如何选择吊装设备，因为每种吊机均有其施工条件，见下表。
该项目箱梁吊装，因路基主体大部分已形成，但路面结构层未施工，预制梁采用集中预制，因此采用炮车利用施工便道运输，根据现场采用大吨位吊车和架桥机吊装。
序号 吊装类型 适用条件 优点 缺点
1 龙门吊 适用于路基未施工，预制场占地在路基上 预制吊装一体化，占地少，轨道从占用的路基直接铺设至桥梁两侧，龙门吊可以在预制场和吊装现场直行，无需运梁炮车，箱梁成型后直接假设在盖梁上 对现场施工影响较大，被占用的路基只能在梁体预制安装完毕后施工，同时预制场布置固定，吊梁受桥梁下部构造施工限制，以及龙门吊跨度的跨度必须横向跨越桥梁，施工量只能针对独立桥梁，且仅适用一些跨线桥、常年无水、河道较窄易于整平、恢复的桥梁
2 大吨位履带吊车 适用于坚实的地面，便到运输方便，桥梁周围占地宽松 相对龙门吊吊装更加灵活，移动方便 不能适用湿地、跨河渠桥，安全性低，适用性较窄，施工质量控制较差，一般两台同时作业
3 架桥机 两侧路基必须基本形成或填至台背顶高度 具有起重、运输等机械特点的综合型设备，安全性高 成本偏高，安装调试周期长
三、箱梁预制、吊装对路基桥涵工程的影响分析
通过上述箱梁预制与吊装施工组织看出，箱梁预制制约着箱梁的吊装以及路基的贯通，而现场吊装的机械配合制约着吊装工期，从而也影响到路基主体的贯通；另一方面，桥梁下部结构的工期也制约着箱梁预制与吊装，而路基主体的形成又制约着箱梁吊装设备的选择，以及结构工程后续施工的连贯性，因此箱梁预制、吊装与路基桥涵工程施工是相互影响、相互制约的。
对于该项目来说，因为全线贯通的便道为路基、结构物施工提供了良好的运输条件，从整体来说其对路基主体填筑施工影响不大，主要是在路线贯通上拖延了工期，当然分析其原因，不单只是现场组织问题，资金周转和周边环境也是制约路基、桥梁乃至整个工程工期延误的重要因素。
该项目箱梁预制场地从原施工组织上分析，满足预制与吊装要求，工期能够保证，但是因施工过程中受预制场地建设周期、资金、地方问题，以及施工队伍技术能力等限制，迟迟未开工，拖延了工期。另外吊装方案上，进行过变更，原施工组织计划采用两台80t履带吊车进行吊装，从实施成本上考虑比架桥机低，但从实际施工组织上效果并不理想，现场吊装产生的问题较多，吊装时间长，影响交通通行、安全投入大，受雨季影响大，质量控制较难，造成负面影响较多，从后面架桥机吊装组织来看，还是选择架桥机吊装的方案较合理。
四、总结和经验教训
1．在现场管理上力度不够，在工程建设管理和地方沟通上受施工队伍影响较大。
2．预制箱梁质量控制不严，在浇筑过程中，正负弯矩波纹管的保护一直是质量控制的关键，通过增加定位钢筋、穿橡胶管、附着振捣器振捣等方案解决部分难题。
3．浇筑砼过程中，砼涌入底板，造成芯模上浮，导致底板加厚，通过改良芯模，如将芯模底部整体模板变成支撑式，顶板加杠用千斤顶顶住芯模防治上浮，还有利于工人振捣底模，使砼更加密实。
4．预制梁体按照设计及总监办要求（浇筑完毕14天后张拉）施工周期较长，现场通过加强养护的方式尽快提高砼强度，缩短周期。
5．箱梁强度未达到设计要求前严禁移梁，另外张拉压浆后在存梁区存梁必须保证箱梁水平放置，支撑梁必须保持在一个平面上，防止箱梁扭曲变形。
6．盖梁顶支座垫石标高控制必须严格，另外表面必须平整，可以用环氧砂浆找平打磨。
7．负弯矩砼齿板及槽口规矩、方正，捣固密实，无裂纹、漏水现象。
8．顶板刷毛及时，彻底清除浮浆露出石子，梁端、横膈梁端新、老砼结合面100%凿毛。
9．预制别要注意左右幅，边、中跨，内、外梁之分。
第3篇：预制梁施工总结范文
关键词：预制梁场 规划设计
中图分类号：S611 文献标识码：A 文章编号：
工程概述
111国道（汤河口～市界段）改建工程第一合同，起终点桩号为K0+000～K25+440，全长25.44km。本标段共有桥梁27座，其中23座为预制预应力混凝土T梁桥，分别有30米梁960片、20米梁172片、16米梁140片、13米梁84片，共计1356片T梁。
表1 预制T梁数量汇总表
图130mT梁截面图（单位：cm）
梁场选址
梁场建设位置的选择原则是安全、经济、便捷，要考虑的因素比较多，主要有技术因素和经济因素。一、征地拆迁少的区域。预制梁场的位置要在满足制梁工期和存梁的前提下，少占用耕地，减少拆迁量，应尽量利用红线以内区域设置梁场。在条件允许的情况下，路基位置设置梁场是一个不错的选择。二、地势地质安全的区域。首先应避免在河滩和沟谷等危险地质区域设置预制场区。另外预制梁场的位置应选在地质条件好的地方，减少土石方工程和基础加固工程量，有效降低建设工程费用。三、交通便利的区域。预制梁场的位置应尽量与既有公路或施工便道相连，利于大型制梁设备和大量制梁材料运输进场。同时，从经济角度来说也能够减少施工便道的工程量，并且能降低运输成本。四、靠近桥群的区域。一般预制梁场应选择在桥群重心或靠近大型桥梁区域附近。一方面能缩短运输距离，确保运梁安全，一方面还能提高架梁速度，节省费用。
本标段考虑到长哨营2#桥需预制T梁数量多，为桥群重心，且位于标段沿线中心，因此首先拟定在此范围附近寻找合适区域进行梁场建设。为减少征地拆迁量，目标确定在红线范围内K11+600～K12+050路基填方段，该区域现况为旱地，场区地势平坦、地质较好，并且与现况道路相通。根据工程特点和工程所处的地理位置，综合考虑施工的方便及临建费用，
预制场拟设在该路基填方区段，也即是长哨营1#桥和长哨营2#桥两座大桥之间的路基上。该段区域长约450m，占地红线宽度约为45m，大堤路与灌溉沟渠最小距离约为70m，周边还有旱地可供征用，基本具备建场条件。
图2 预制梁场位置示意图
图3 预制梁场选址周边情况平面图
场内布局
1、功能区域[2]
梁场部署应根据场地形状进行安排，做到区域功能分明，一般分为生活区、办公区和生产区三大区域。其中生产区又分为预制梁区、存梁区、材料加工区。总体部署时在确保施工安全、合理用地的前提下，场区布置要有利于形成流水作业，减少场内运输次数和缩短运输距离。
图4预制梁场功能区域划分示意图
2、台座布置
在场区部署规划方面重点是预制梁区台座的布置。总体来说，制梁台座有纵列式和横列式两种布置方式。纵列式布置方式是台座的长度方向顺线路走向，而横列式台座的长度方向则垂直于线路走向。两种布置方式的选择主要受场地长宽尺寸和出梁方式的影响。目前，出梁方式有两种：龙门吊机出梁和滑移台车出梁，龙门吊机又分轮胎式的和轮轨式的两种。另外，横列式布置的梁体上桥前需水平旋转90°，运梁车需调头，因此这种布置方式比较适合于梁场远离线路的情况，而纵列式比较适合于梁场靠近线路的情况。
台座数量需要根据施工计划和拟设生产能力来确定，台座间距的确定则需考虑预制梁体宽度和安装模板操作和停放空间的要求。一般预制台座间距应大于2倍模板宽度。特别要注意的是，预制梁体宽度不仅仅只考虑混凝土结构部分，还应包括顶板预埋钢筋的伸长部分，以免台座间距过小，安装钢筋时发生冲突。
本工程梁场预制30mT梁，中梁宽1.2m，边梁宽1.1m，顶板预埋钢筋伸长部分约30cm（中梁）/75cm（边梁外侧），模板宽约80cm，d=1.2+0.3+0.3+0.8=2.6m，因此中梁台座间距设为3m，同理边梁台座间距需设为3.5m。
台座设计时，还需注意以下几点：一、台座与施工主便道要有足够的安全距离。二、为确保预制梁台座强度满足张拉要求，需对台座基础进行加强，在台座两端设置C20 以上的混凝土扩大基础进行加固并视地基承载力情况适当配筋，以满足梁板张拉起拱后基础两端的承载力要求。加强基础建议通长设置，以增强整体性。
图5 预制梁场台座布置图
3、交通系统
功能区各区布置相对独立，但又通过施工便道互相联系。交通系统主要考虑的是常用机械设备行驶所需宽度和活动范围。一般场区内施工便道设为4.5m宽，即可满足物资设备运输的要求。
图6 预制梁场交通系统图
4、排水系统
排水系统主要是确保施工区不积水。本预制场的施工用水主要包括混凝土养护用水，清洗施工设备用水，另外还需考虑当地雨季降雨量情况布置排水设施。本工程为了保证施工区内的有序和干净，确保整个预制场内无积水现象，在预制场内设置主排水沟和辅助排水槽两种类型的排水沟。两种类型的排水沟相互接通，并设置一定的纵坡度，主排水沟接通场地外排水沟。
（1）主排水沟
在龙门吊轨道的外侧各布置一条30×30cm（宽×深）的主排水沟，排水沟设不小于1%的坡度，保证排水通畅。
（2）辅助排水槽
辅助排水槽与主排水沟垂直，布置在预制台座的之间，设坡度为1%的双向抹坡坡面排水，定时清除槽内的杂物，保证排水通畅。
图7 排水沟槽细节大样图
5、供水、供电和蒸汽养护系统
场地内必须根据梁片养生时间及台座数量设置足够的梁体养生用的供水设施，供水水压加压泵应能保证提供足够的水压，确保梁片的每个部位均能养护到位。本梁场沿预制梁区一侧布置供水主管道，再从供水主管上接D250的供水支管至各排的台座位置，最后用软管从供水支管接水至各梁置，并每隔5m～10m布置一个喷头。
变压器设置的安全距离要符合相关规范规定。所有的电器设备按安全生产的要求进行标准化安装，所有穿过施工便道的电线路采用从硬化地面下预埋管路穿过或架空穿越。本梁场施工现场布置一台315KVA变压器，确保施工及生活用电。生产区沿预制梁区一侧布置供电线路。
本工程施工现场还设有一台2T蒸汽锅炉，供预制梁体养生使用。锅炉房与其他临时房屋的距离一般不得小于10m，其中锅炉房应用非燃烧材料建造，并远离易燃物品，设在下风口，烟囱上安装防火帽。蒸汽养护线路沿预制梁区两侧布置在沟槽内，其管线外包裹防冻保温材料，在台座端头两侧各设两出口，确保T梁两侧蒸养到位。
所有供水管路、供电线路和蒸汽养护管线的布置以不影响T梁的预制为原则，线路布置要安全便捷。
图8预制梁场各种线路布置图
测定生产能力
预制场应根据施工计划和施工工艺来确定其生产能力，并计算所需人力物力。以预制30mT梁生产能力分析为例，计划预制梁施工工期为10个月，30mT梁共有960片，因此每个月需要生产96片梁。综合考虑，为确保预制梁场投入正常运营后能满足施工计划要求，所建预制梁场以每天生产至少4片梁为目标，即每个月生产120片梁。下面从施工工艺和存梁能力等方面进行分析。
1、施工工艺[1]
施工工艺：准备工作（0.5d）绑扎底腹板钢筋安装波纹管（1.5d）合侧模安装端模绑扎顶层钢筋检查验收（1d）浇筑混凝土（0.5d）拆模（1d）养生（4d）穿束一次张拉移梁（1d）二次张拉注浆、封锚
模板占用时间：2.5d
台座占用时间：9.5d
台座和模板配套系数为：9.5/2.5=3.8
本梁场拟设40个台座，则40个台座需要配套模板：40/3.8=10.5套
实际配套中梁模板6套，边梁模板4套
根据施工工艺计算出了理论的模板和台座配套数量，其中的40个台座数量是如何确定的，其数量否合理呢？借用流水节拍计算方法，10套模板全部投入使用，40个台座，形成4个流水节拍，每个流水节拍工作内容是10个台座的工作量，10个台座占用模板2.5d，然后进入下一个节拍中使用，4个节拍形成10d的周期，基本符合台座占用时间9.5d，因此台座数量是合理的。根据流水作业所需时间计算，一个周期10d，可生产40片预制梁，平均每天生产4片，满足预期目标要求。[3]
2、存梁能力
存梁能力应根据梁板数量和工期要求来确定，与生产能力配套，并要有一定的富余度。存梁区存梁时间一般不超过2个月，以两个月计算，生产出240片梁，再计算一定的富余，存梁区能满足300片梁存储较为合适。
投入人员设备
1、投入人员
考虑正常生产时所需配套人数，以10个台座同时施工并形成流水作业，确保建场后的生产能力能充分发挥，需配备下表工种和相应人数，总人数合计约98人，加上管理人员共计120人左右。
表3 投入人员数量统计表
2、机械设备
投入的主要大型机械设备为龙门吊。设备类型和数量与台座布置方式和出梁方式有很大关系，应结合实际来协调投入设备的类型和数量，或者根据已有设备调整布局。本工程在梁场内共布置3台的龙门吊，轨道均顺路基方向布置，轨道铺设范围为T梁预制区和存梁区的整个范围。其中1台120t龙门吊龙门轨距40.5m，高16m，净高12m，主要负责移梁装运作业；另外2台10t龙门吊，高6m，轨距35m，主要负责吊装拆除模板、调运混凝土和吊运预制场设备等作业。
梁场所需面积
预制场所需面积可根据前面计算生产能力和相应配套设施所需面积进行一个大体估计，其主要有如下几方面需要考虑。
表4 梁场面积统计表
桩号K11+600～K12+050占地红线宽约为45m，长度450m，可提供面积20250m2，根据建设梁场设定生产能力需要，征用少量临时用地即可满足建场要求。本工程预制梁场实际占用面积约为30000 m2。
图9 预制梁场总体平面示意图
总结
预制梁场在规划初期总是在反复思考各种影响因素，考虑不到的地方在所难免，采用上述的思路去规划设计梁场，从大体上基本能确保梁场的设计和布置合理。保证预制梁场按照预定生产能力进行生产还有很多因素决定，因此在建场设计时，可根据实际在规划和征地时保留一定的调整量。
预制场在投入使用半年多来，也发现不少不足之处。首先是存梁区面积预留富余量略显不足。另外受到灌溉沟渠影响，钢筋、钢绞线加工场地面积设置得较小，加工构件堆放显得拥挤，与施工便道未能有一定距离，施工时显得场面较乱。因此在以后规划时，加工场布置也是需要进一步考虑的因素。建议将存料区和加工区形成流水操作，并设置于预制区中间，便于往各台座处运输钢筋构件。在对梁场场地全面硬化时，为节省费用，设计铺设一层厚5cm的C15混凝土，在使用过程中发现，目前有多处已经严重损坏，因此，场地硬化厚度建议采用10cm厚的C15砼铺筑。另外优化工艺，提高台座利用率，也能提高梁场生产能力；做好施工计划，及时协调产梁计划，减少场内存梁，也能减小预制场建设占地。
参考文献：
[1] 《预制梁厂的规划和筹建》姜立贵、邓国才 《隧道建设》第25卷第2期2005年4月
第4篇：预制梁施工总结范文
关键词：预应力混凝土；桥梁；悬臂浇筑；线形控制
1悬臂浇筑预应力混凝土连续梁桥的主要特点
连续梁桥结构体系具有变形小、结构刚度好、行车平顺舒适、伸缩缝少、养护简单、抗震能力强等优点。悬臂浇筑法施工预应力混凝土连续梁桥具有如下特点：
（1）预应力混凝土连续梁桥的结构受力状态有利于悬臂施工，即悬臂施工时的受力与成桥后的结构受力较为接近。施工时的预应力筋张拉既是施工时的临时需要，又是成桥后的结构受力筋。
（2）作为无支架施工，有利于通航河流建桥、有利于深山峡谷之间建桥、有利于城市立交建桥，不妨碍桥下净空，不影响桥下交通。
（3）有利于节省施工费用，降低工程造价。因为挂蓝结构简单，成本低廉，逐段浇筑混凝土无需大型吊装设备。
（4）有利于施工作业，加快施工进度。每个节段施工（包括立模、钢筋绑扎、管道定位、混凝土浇筑、预应力张拉、管道压浆等）均在挂蓝内进行，挂蓝可设顶棚和养生设备，施工较少受环境影响，可以保证施工的连续性，同时每墩至少有两个工作面平行作业，几个墩可同时施工，各作业面互不干扰，施工速度较快，施工进度有保证。
（5）有利于变高度箱梁施工。由于采用分段施工，便于梁体设计成变高度梁，可使预应力混凝土连续梁桥的结构布置呈千姿百态，能设计出各种轻巧、飘逸、美观的桥梁。
2预应力混凝土桥梁悬臂浇筑的线形控制
某公路桥工程主桥为两幅(48.6m+3×64m+48.6m)变截面预应力混凝土连续箱梁,桥梁总宽度26.5m,每幅箱梁为独立的单箱单室直腹板截面,主跨支点处梁高4m,跨中梁高2m,梁底按二次抛物线变化,箱梁由顶板形成单向2%的横坡,梁高均为一幅桥外侧腹板边缘处高度。
（一）悬臂浇筑的线形控制分析
悬臂施工(又称平衡悬臂施工)是在已建成的桥墩,沿相邻两个跨径方向平衡对称地逐段施工的方法。由于在悬臂施工时梁内出现负弯矩,对混凝土桥必须在梁体的上缘逐段施加预应力,使其与已完成的梁段连成整体,转换结构受力体系及逐跨合拢,最终形成成桥结构。由于桥梁施工受力状态与运营时的受力状态相近,不致于因施工的需要而增加过多的材料用量。
由于施工状况(施工荷载、预应力损失、混凝土收缩徐变、温度、湿度、时间等)、参数选取(材料特性、截面特性等)和结构计算模型,与现场情况存在差异;同时,结构发生的非线性变形不易精确确定;施工中所用材料的变异性等因素,使得施工过程中结构的实际状态偏离设计所希望的理想状态。因此在桥梁施工过程中必须对结构的实际反应(标高、线型、主梁应力等)
进行严格的施工控制。
1、0号块施工
挂篮是利用已浇筑的箱梁段作为支撑点,通过桁架等主梁系统、底模系统悬臂浇筑,所以0号块就是人为创造一个工作平台。箱梁0号块处于墩梁结合部位,受力复杂,预埋件、钢筋、各向预应力钢束及其孔道、锚具密集交错,梁面有纵横坡,端面与待交段密切相连,采用一次浇筑工艺,混凝土方量约237.18m3。利用承台搭设满堂支架,支架上浇筑0号块。0号块是施工起始段,标高由结构成型标高及其预变位、支架变形及其基础沉降抛高,以及支座受压变形抛高组成。其中,支架变形及其基础沉降抛高对标高影响最大。因此,起始段支架的刚度要强、基础要牢固,以减小结构线形的初始误差。
2、箱梁悬浇施工挠度控制
0号块混凝土浇筑并张拉,对支座作了临时固接措施之后,在0号块上拼装挂篮,对称逐段悬浇1~7号块。最后在跨中进行合拢段的施工。大跨径多跨连续梁桥悬臂施工最重要的任务之一就是挠度的计算与控制。箱梁施工控制是全桥线型保持设计要求的关键。
连续梁桥悬臂施工时挠度组成有:各主墩分段悬浇时T构体系的挠度;体系转换后各节段连续体系的挠度和成桥后由恒载、活载及体系后期收缩徐变引起的挠度;挂篮体系受载后的挠度。
由于挠度的计算涉及到计算图式,临时荷载模拟,混凝土浇筑过程的模拟,预应力位置和张拉的模拟,后期恒载、活载的影响以及长时间的徐变的影响等,所以挠度的精确计算实际上极其复杂。因而,在悬浇施工前,根据混凝土配合比作出试件,测出混凝土的弹模、容重以及混凝土的收缩系数等参数,要反复的校核计算数据并与设计数据比较从而发现问题。而在施工控制过程中,也应根据实测的标高数据修正结构分析参数。
（1）影响挠度的控制因素
①块件自重集度 块件质量变异主要是由截面尺寸和混凝土容重偏差引起的。
②有效预应力 这里有效预应力系指预应力束张拉后瞬时损失(预应力管道定位、张拉、管道摩阻力)完成时的预应力。③弹性模量 弹性模量是混凝土的物理参数,高强度等级混凝土弹性模量的增长往往滞后于混凝土强度的增长,所以当箱梁块件施工周期较短时,对梁段挠度的影响非常大。④混凝土徐变 混凝土徐变是主梁挠度的主要影响因素,混凝土的收缩徐变需要3年左右才能完成,可以根据现场环境条件下的混凝土收缩徐变试验结果得到混凝土的徐变ε-t曲线,先将观测值平滑处理,然后加入徐变综合变异系数,再调整变异系数反复试算即可确定徐变参数调整量。⑤挂篮变形 挂篮体系变形对于连续梁桥悬臂浇筑起着重要作用。挂篮体系变形一般参照预压试验资料,而具体的预测应根据已建梁体施工时的变形加以分析,从而可以推测待建梁体挂篮的预抛高。挂篮变形预测的误差将直接导致节段标高的绝对误差和相对误差。
（2）悬臂浇筑每节段施工的标高控制
悬臂浇筑每节段施工的标高控制包括3个关键工况:挂篮前移定位标高(立模标高);混凝土浇筑后标高;预应力张拉后标高。为正确反映桥梁施工的变化,把梁底标高作为施工控制的目标。每节段变位监测点从梁底测点经腹板引到桥面。挂篮定位标高按梁底待浇节段的最前沿横截面上的测点定位,浇完混凝土后,通过测量梁顶预埋的钢筋头的标高与此时对应的梁底标高,建立梁底与梁顶测点的标高关系,这样已浇梁段的梁底标高可通过梁顶标高的测量值反馈出来。
（3）悬臂施工的挠度计算
为了抵消施工中产生的各种变形(挠度),在施工过程中,立模标高并不等于设计中桥梁建成后的标高,总要设置一定的预拱度。其计算公式如下:Hi=H0-fi施+f挂篮(1)
式中:Hi为待浇筑段立模标高;H0为设计标高;fi施为施工i节段时混凝土浇筑前i梁段以及后续浇筑各段的总挠度(软件自动生成);f挂篮为本节段的挂篮变形值。
混凝土浇筑后各控制点的标高,主要用于已建结构状态的校核,以便修正已建结构标高的计算值和预测待浇节段的计算参数,调整与优化成桥线形,得到待浇节段的施工标高。
预应力张拉后结构控制标高的测量,测出预应力损失后预应力产生的上拱度,目的在于对已建结构状态的校核,以便修正预测待浇节段的标高;获得与利用实测结构参数反馈计算值的差异,从而了解预应力值是否发生偏差,预应力的线形模拟是否恰当,预应力损失是否估计得正确以及决定是否修改预加力的理论值。悬臂桥梁施工时的挠度必须考虑混凝土收缩徐变影响、温度、施工荷载,还必须考虑二期恒载和活载作用所产生的挠度,所以悬臂施工时结构各节段立模标高总挠度计算公式:Hi=H0+fi+fiy+f挂篮+fx+fP/2(2)
式中:Hi为待浇筑段主梁前端底模标高;H0为设计标高;fi为本施工节段以及后续浇筑各段自身静载对该点标高的影响值;fiy为本节段和后续节段纵向预应力束张拉后对该点标高的影响值;f挂篮为本节段的挂篮变形值;fx为徐变、收缩、温度、体系转换、二期恒载、施工荷载对该点标高的影响值;fP为静活载作用下产生的下挠值。
3、箱梁施工主梁应力、应变分析
主梁在悬浇过程中按静定结构考虑控制截面,体系转换后按超静定结构考虑控制断面,一般选取0号块根部、L/4、L/2、3L/4及合拢段处作为控制断面,在这些断面内埋置钢弦传感元件,进行应变测量。钢弦传感器埋入混凝土内后,在轴向力作用下钢弦自振频率发生变化。通过测试传感器的自振频率,由标定表内测的拉力值,从而换算得到同位置处混凝土的应力值为:σc=Ecεg(3)
式中:σc为混凝土结构的应力;Ec为混凝土的弹性量;εg为钢弦传感器所在位置的钢筋中心处混凝土弹性应变。
4、合拢段施工
合拢是悬臂浇筑施工体系转换的重要环节,合拢施工必须满足受力状态的设计要求和保持梁体线型,控制合拢段的施工误差。合拢梁段两端悬臂受温度变化影响可能产生纵向伸缩使合拢口间距变化,从而导致合拢梁段混凝土凝固过程中受到张拉或压缩的超应力影响而产生裂缝。需将合拢一侧墩的临时锚固改成活动支座,以减少影响。同时,在浇筑合拢混凝土前应将两端悬臂临时连接,临时形成刚性连接,保护合拢段混凝土完整,一直到合拢段混凝土养护到一定强度并施加预应力与悬臂形成整体。
（1)合拢顺序。按设计要求,本桥按先边跨、次中跨、中跨的顺序合拢,即先进行H1、H5边跨合拢,在11、14号墩处形成两个单悬臂梁;然后进行H2、H4次中跨合拢,在12、13号墩处形成两个单悬臂梁;最后合拢H3中跨,形成五跨连续梁。
（2)合拢段标高控制。合拢段施工标高是根据已浇节段部分成型、线性和顺、与设计标高偏差最小的原则确定的。由于节段施工标高的误差,预定的合拢段施工标高将被不断的修改,直至合拢。
3结语
悬臂浇筑预应力混凝土连续梁桥作为无支架施工有利于通航河流建桥、城市立交建桥和深山峡谷建桥。悬臂施工的受力较接近于成桥后的结构受力。预应力混凝土连续梁桥的主要断面形式是箱形截面。采用预应力混凝土连续梁，可以使跨越能力大大增加，目前在四十米到一百五十米范围内，预应力混凝土连续箱梁占主导地位。无论是城市桥梁、高速公路桥、高架道路、山谷高架栈桥，还是跨越宽阔河流的大桥，预应力混凝土梁较多的发挥了它的优势，它是广泛使用的一种桥型。
参考文献
[1]王超。不同悬臂浇筑法对连续梁内力及线形影响分析[J]。中国西部科技,2011,(23)
第5篇：预制梁施工总结范文
关键词：丘陵地区；公路桥梁；设计技术；施工工艺
中图分类号：U412.36+6文献标识码： A 文章编号：
1、桥梁设计概况
成安渝高速公路四川段起于四川省成都市，向东经资阳市的简阳、乐至、安岳三县（市），东至川渝界，接重庆段，其中B合同段（以下简称“本项目”）主要位于四川省乐至县境内，属于构造剥蚀中低浅丘地貌，高程400～500m，相对高差30m～60m，处于丘陵地区。本合同段线路全长60.183km，全线（主线）设计桥梁26座，共计4506.25米，占线路全长7.5%；全线设人行天桥17座，共计893.56米；分离式天桥6座，共计546.5米，渡槽8座，合计607.5米。
2、桥梁结构选型
2.1桥梁上部结构类型及跨径选择
桥梁结构型式选择总的来说是以安全、适用、经济、美观、技术先进为原则，对于处于丘陵地区的高速公路来说，主要以常规桥梁为主，桥型结构尽可能地采用标准化、装配化的桥型，可大幅度提高工程施工进度和质量，降低工程造价。对于常规桥梁来说，跨径在20m～40m范围内的中小型跨径装配式梁结构是最具代表性的桥型结构，相比其他桥型结构也是最为经济合理的。在本项目的设计中，通过技术性和经济性的综合比选，主要采用20米跨预制箱梁，25米跨预制T梁、30米跨预制T梁、40米跨预制T梁。对于预制箱梁和预制T梁，这两种结构的施工工艺都很成熟，经济指标相对其他结构形式优势明显，在各高速公路项目中都有着相当多的应用，均有良好的表现。两者总体比较经济指标相差不大，技术指标互有优劣，箱梁较T梁，建筑高度小，施工工期短，后期养护量小，外形美观，因其为闭口截面，梁体抗扭和平衡受力能力更好； T梁的施工工艺更为成熟，在全国历次桥梁病害普查检测中，表现为使用寿命长、养护维修省、运营效能优；另外，其吊装重量明显小于箱梁结构，性价比高，因此在跨度较大时一般采用T梁结构，跨度较小时采用箱梁结构。
2.2桥墩结构尺寸的选取
丘陵地区，由于地形起伏不大，桥墩普遍不高，在墩高小于40m时，柱式墩是最常用、最经济的墩型。圆柱式墩施工工艺成熟简单，提升滑模施工速度快，墩身与桩基础衔接较好。在墩高不大于40m时，采用圆柱墩及普通支撑体系，桥墩均能满足刚度及强度要求，而不必使用墩梁固接体系（施工相对复杂）；而当墩高大于40m时，只是简单地加大柱径、桩径是不合理的，应采用将墩与梁固结，改善桥墩受力特性（墩顶、墩底同时受弯，形成刚构系）。本项目设计中，采用双柱式墩（半幅桥面宽度16.5米），桥墩截面配筋通过计算确定。
2.3桥台选型
丘陵地区高速公路桥梁桥台一般采用重力式U型台、肋板台、桩柱式台。其中以重力式U台最常用， U台适应的填土范围为4—10m，所以U台的高度最好以10m控制。丘陵地区桥梁U台一个显著特征就是横向，纵向横坡陡，为了适应地形，减小开挖，节约圬工方量，U台设计时必须根据地形合理分台阶,对U型桥台进行计算时，因为高速公路上桥较宽，U型台一般要在中间要设2厘米的沉降缝，其实际结构就是两个“L”型结构，故其受力分析时必须按L型桥台进行计算，要综合考虑纵向和横向偏载，计算基底承载力，现在软件计算中都是按U型对称结构进行考虑，这是值得商榷的，在应用软件计算桥台受力时要引起重视。桩柱式桥台由于抗推刚度小，当联长较长，台后填土高度较高时不宜使用，一般台后填土高度宜控制在5m以下，联长宜控制在150米以内。埋置式肋板台适应范围广一些，但也不宜太高，不宜超过12m。对于桥梁纵向地形陡峭，往往不能设置锥坡，这时采用桩柱式或肋板台会受到较大限制。当地质情况较差时，常常会出现U台下设置桩基的情况。
2.4桥梁基础
高速公路桥梁最常用的基础仍为为扩大基础与桩基础。丘陵地区一般地质情况较好，采用扩大基础的情况相对较多，且宜采用分离式扩大基础。因为分离式扩大基础适应地形横坡，承载力亦能满足要求。斜坡上的扩大基础与桩基础必须考虑基础扩散角和覆盖层厚度以及施工时的相互影响。桩基础多为嵌岩桩，地质情况较差地段采用摩擦桩。桩基础不管受力形式如何，施工方法上多是挖孔桩和钻孔桩。挖孔桩造价较节省，但设计中能否采用挖孔桩，应结合地质情况具体分析，当桩长较长；遇到流沙、软弱夹层多，卵石、漂石等容易造成塌孔的地质情况或地下水位较高时不宜设计为挖孔桩。
3 施工方案概述
3.1 总体施工方案
T梁现场预制，底模、端模采用整体式钢板，侧模分段拼装。梁体钢筋半成品在钢筋厂内集中加工，预制台座上绑扎成形，预应力管道采用橡胶管成孔。
混凝土在拌和站集中拌和，罐车运送至现场，5t门吊吊装混凝土，对称浇筑；按照水平分层、斜向分段，一次浇筑成型；附着式振动器配合插入式振捣棒振捣。
T梁混凝土浇筑完毕，在制梁台座周围搭设蒸养棚，T梁带模蒸养达到设计要求后，千斤顶两端同步初张拉；采用150t门吊移梁至存梁台座自然养护，满足条件后进行终张拉施工，压浆后采用与梁体同标号的无收缩混凝土封锚。
3.2材料供应计划
根据T梁预制需要，提前准备充足钢筋、钢绞线等各种施工材料，保证施工生产顺利进行。
3.3 T梁预制施工工艺
T梁预制关键工序2个：梁体混凝土灌注和预应力张拉，重要工序4个：钢筋绑扎、模板拼装、蒸汽养护、管道压浆、封锚。
（1）制梁、存梁台座施工。
制梁、存梁台座和门吊基础施工直接关系着T梁预制和存放的质量和安全，属于临建工程的关键环节，必须严格控制。台座要坚固稳定，并附设相应的排水设施，以保证T梁在存放期间不致因支承下沉受到损坏。制、存梁台座结构、地基处理及检算内容见附件四。
（2）模板安装。
台座底模整修包括预留反拱度复测调整、清除混凝土残渣、底模不平整处打磨、设置密封条、安放支座预埋钢板件。用精密水准仪对底模板的反拱每2米进行检测控制，当线形复合设计要求后，根据设计位置划出钢筋骨架的施工标志线，再通过底模预设的定位螺栓孔安装支座预埋板。
绑扎底、腹板钢筋，橡胶管定位后，通过5t龙门吊将侧模吊装至台座，与底模竖向对位并将侧模提升至相应设高度，通过水准仪测量高度无误后，拉紧与底模连接拉杆，再用联接螺栓和带有槽形胶条的底模角钢联接固定。对侧模拼装检验调整，符合要求后喷涂脱模剂。
（3）预埋件、预留孔的设置
梁体的各种预埋件、预留孔与模板、钢筋骨架同时安装。支座板安装：支座板预先在工厂按图纸设计加工制作，检查支座板质量合格，在底模板清理完成后，将支座板置于底模上，通过预设的定位孔利用螺栓连接保证支座板的准确位置。
泄水孔、吊装孔等预留孔采用PVC管成型，与预留孔设计直径相同，管道周围加设螺旋钢筋加强。
模板安装完毕后，对其各部分尺寸检验符合铁道部现行《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》的相关规定。
4 结束语
第6篇：预制梁施工总结范文
关键字：大跨度预应力 线形监测预拱度控制方法
随着社会经济、政治、文化水平的不断提高，交通运输安全性的提高，作为用来沟通河岸两边交通、信息沟通的桥梁业的要求也越来越高，对桥梁线性的控制也在社会中受到越来越重要的关注。在桥梁的种类方面，不仅出现了梁式桥、索桥，还有斜拉桥以及钢架桥和拱桥等，来适应不同的河面要求、地理环境对于桥梁的要求。在施工阶段也会遇到桥梁梁板安装以后，有时也会出现跨度超出预计高度的问题，使桥面总体达不到预先的要求，为以后的施工和成本预算增加了难度，而且因为与预计不附，也会影响到以后的使用，影响到桥梁的寿命。
一、大跨度预应力
1.1含义
大跨度桥梁是指桥梁空间跨度横向超过60米或18米以上的桥梁结构，这是一种三维立体空间结构体，它在受到压力时，会进行三维受力。预应力是指在工程的施工结构中，为了满足对于负载的要求，对所要承受负载的钢筋或线形结构，增加预压应力，从而在外部提高施工结构的强度和刚度，减少在使用阶段，由于振动，而造成的施工结构的变形或走样，缓解钢筋等施工结构的受压力，延迟受损时间，延长施工原件的使用寿命。因此预应力的应用在桥梁的建造和使用过程中很普遍。
1.2作用
大跨度桥梁由于具有三维受力效果，因此在受到同等大小的外力时，比其他桥梁分具有受力更加合理化、在身重量更轻化、造价更加低廉化以及结构形式更加多样化的特点。在目前已经受到很大的使用。预应力由于在外部提高了桥梁的施工结构的刚度和强度，因此可以在桥梁的使用过程当中帮助桥梁自身具有更好的压力承受，从而更好的保护施工结构的使用质量。
二、线形监测
2.1 含义
线形监测是指针对桥梁的下线形进行监测，在这个过程当中，需要对所监测桥梁的横向和纵向均进行测量和控制。主要由拱轴线以及标高控制这两方面组成。线形监测是完全独立于施工测量的一个个体，它依据桥梁的长度、桥梁的跨度以及桥梁跨度的相应的结构形式，选择对应的平面监测区域对监测范围内的桥梁线形结构进行监督和测量。
2.2步骤
在进行线形监控时，可以在施工阶段进行监控。为了保障整个施工阶段的线形质量的保证，对整个施工阶段分为多个阶段进行。而在每个阶段进行完毕之后，需要对各个阶段的施工结果进行实时测量，以确保施工过程中的线形保证。测点布置[1]，就是对线形监测所要测量的地方进行划分，之后依据不同的测量点，制定相应的测量方法和手段、仪器、人员的安排，进行分人、分器材、分时间的进行测量，可以有效的提高检测质量和效率。控制指标[1]，要对测量结果进行与图纸和预定方案的对比与核对，进行监测指标的合理控制，以保证监测的准确与合理。最后要对监测的结果进行监测结果的分析。对于监测结果的分析可以分为：竖向位移监测、纵向位移监测、应变监测、以及箱梁外观监测[1] 。而对于线形监测来说，监测结果分析重点在于对竖向、横向位移的监测结果进行合理分析，实现施工效果与预期效果的再现。
2.3 作用
在现代桥梁的建造中，由于桥梁建造技艺的不断发展，混凝土桥梁，因为在施工材料和施工手段上的优势，在桥梁建设过程中，受到越来越多的使用。而对于混凝土桥梁来说，特别是大跨度的混凝土拱桥桥梁，它的拱形结构，其主要依赖于缆索对于桥面的吊装进行拱形呈现，因此对拱桥线形的每条缆索进行实测，以保证每条缆索的标高和实际要求相符，或拱轴线所在的位置满足要求，并且通过这些来调整扣索的动态保证，因此进行桥梁平面线形检测是桥梁验收和质量控制的重要环节[2]。
三、预拱度
3.1 含义
预拱度是指为了抵消在桥梁本身（包括桥梁本身的梁、桥梁的拱、以及桥梁的钢性结构等）的使用过程当中由于外来力，即桥梁负载作用下所产生的桥梁的弯曲度，而在进行桥梁的施工阶段，或是桥梁的制造阶段所预留的与桥梁本身结构所受外力作用时产生位移，即弯曲度相反反方向的校正位移。影响预拱度的因素有：桥梁结构的弹性变形，混凝土结构由于温度或是共振所产生的弯曲度；以及零件接头处由于挤压而产生的塑性形变等等。
3.2 控制方法
为了使成桥后的实际线形达到预期的效果,就必须加强对主桥的标高控制,而连续刚构桥标高控制的关键是对每个节段的立模标高进行控制, 要求每个节段的标高控制到位,各施工工况引起的变形与预期值相符,不产生偏差累积。立模标高的确定有2 种方式: 绝对高程立模标高控制以及相对高程立模标高控制[3]。之后，针对立模标高过程中的相关问题和数据进行施工过程中立模标高的修正[3]。这个阶段中包括两个方面的纠正：挠度的分析和模型数据参数的调整。进行完立模标高的相关修正之后，要针对修正后的数据进行实际线形控制结果[3]。进行预拱度的控制，可以在一定程度上保证桥梁使用时所产生的结构形变和弹性形变，延缓桥梁结构的受损程度，增强桥梁构建的强度和钢度，延长桥梁的使用寿命。因此，桥梁预拱度对于桥梁的使用来说具有重要意义。
3.3 作用
大跨度连续刚构桥悬臂施工过程中, 由于混凝土弹性模量实测值与理论值存在差异, 混凝土实际容重与理论取值不完全相同, 混凝土收缩徐变以及施工时环境温度与理论计算不一致等因素, 导致桥梁成桥后的实际线形与设计线形发生偏差。因此,为了保证成桥时的实际线形满足设计要求, 就必须在桥梁悬臂施工过程中对桥梁的立模标高进行控制。以浑水河大桥为工程背景, 介绍预应力混凝土连续刚构桥的立模标高控制的原理和方法。浑水河大桥工程概况如下: 浑水河大桥总长467. 73 m, 主桥为三跨一联单箱单室预应力混凝土变截面箱型连续刚构, 桥孔布置为65 m+ 120 m+ 65 m。主桥分为2个“ T” 构, 采用挂篮悬臂现浇法分段对称、独立施工。通过对位移监测数据的分析，各项监测内容基本都在控制指标范围内,可以得到如下结论:在梁体“顶升”过程中,各竖向位移测点的位移基本一致,表明梁体脱离支座后,基本保持同步整体上升[3]。
第7篇：预制梁施工总结范文
关键词：预应力砼 梁桥施工
一、工程概述
二、施工控制的内容和目的
桥梁施工控制的目的就是确保施工中结构的安全和确保结构形成后的外形和内力状态符合设计要求。
对于悬臂施工的预应力砼连续梁桥结构来说，施工控制就是根据施工监测所得的结构参数真实值进行施工阶段的仿真分析，确定出每个悬臂浇筑阶段的立模标高，并在施工过程中根据施工监测的成果对误差进行分析、预测和对下一立模标高进行调整，以此来保证成桥后桥面线型、合拢段两悬臂端标高的相对偏差不大于规定值，以及结构内力状态符合设计要求。
三、施工控制的仿真分析
大跨径预应力连续梁桥的施工采用分阶段逐步完成的悬臂施工方法时，结构的最终形成必须经历一系列的施工过程，对施工过程中每个阶段进行详细的变形计算和受力分析，是桥梁施工控制最基本的内容之一。为了达到施工控制的目的，我们必须首先通过计算来确定桥梁结构施工过程中每个阶段在受力和变形的理想状态，以此为依据来控制施工过程中每个阶段的结构行为，使其最终成桥线型和受力状态满足受力要求。
1、仿真分析的计算模型
2、仿真分析的结构设计参数
大多数情况下，采用规范设计参数计算的结构内力和位移均较实测值大，这对设计是偏于安全的，但对于结构施工控制来说是不容忽视的偏差，因为它将直接影响到成桥后结构线型及内力是否符合设计要求。此次仿真分析的设计参数取用原则是：结构设计参数的取值尽量和实际相吻合；对于主要的可以测定的设计参数，则用试验数值；难以测定的则依照设计规范，根据以往的工程经验进行修正。设计参数的具体数值见表一：
设计参数数值表 表一
项 目 设计参数
材 料 50号砼，预应力 钢绞线， ，
砼算参数 弹性继效系数0.3 徐变速度系数0.021 瞬时徐变系数0.8滞后徐变系数0.4 环境相对湿度0.7 砼平均加载龄期10天
预应力计算参数 锚具变形与钢束回缩值4mm，钢绞线松弛损失按控制应力的4.5%，管道摩阻系数u=0.25，管道偏差系数k=0.002
设计荷载 一期恒载 容重 二期恒载:防撞栏7.889 桥面铺装:沥青 预应力锚下控制应力
温度荷载 年温差 ，日照温差顶板升温
支座沉降 10mm
3、施工阶段的划分
本桥采用悬臂浇筑方法施工，在施工过程中，设置了临时支撑，在计算中除了考虑设置永久支座外，在悬臂施工期间设置了4个临时竖向约束，以模拟实际施工的临时支撑。本次计算实际共划分为23个施工阶段和1个运营阶段，严格和实际施工状态相对应。各施工阶段内容详见表二。
施 工 阶 段 划 分 表 表二
施工阶 段 内容
1 安放临时支座，支架现浇0号块和1号块。张拉顶板T0和T1束
2～20 依次悬臂浇筑2～20号块。依次张拉顶板T2～20束
22 浇筑中跨21号块，按从长束到短束顺序张拉中跨底板预应力束，中跨合拢
23 拆除中跨合拢段挂篮，桥面系施工
24 运营阶段
4、施工荷载的模拟
此次仿真分析计算充分考虑了施工荷载的影响，在仿真分析中模拟了挂篮的安装和拆除，以及挂篮前进的工况，挂篮的计算重量为800KN（其值由施工单位实测得到）。
5、悬臂施工的挠度计算
在桥梁悬臂施工的控制中，最困难的任务之一就是施工挠度的计算与控制。我们所采用的分析软件BRCAD5.1和BSAS的系统会根据不同阶段的受力状态自动考虑混凝土的收缩徐变影响、预加力的影响、温度变化的影响以及支座沉降的影响，其中混凝土收缩徐变的计算考虑了各阶段混凝土应力变化的影响，在预应力损失的计算中，对每个阶段内每个截面上的每组钢束都分别进行了计算。
为了说明的方便，下面列出悬臂桥梁施工时结构的总挠度计算公式（包括短期弹性挠度和已发生的徐变挠度变形）
式中： ――扣除预应力损失后的预加力产生的上拱度
――梁段自身静载（即一期恒载）产生的下挠度
――悬臂施工时的临时施工荷载产生的下挠度
――混凝土随龄期增大的徐变系数
对于桥梁长期荷载作用下的总挠度 的计算，还必须考虑二期恒载和活载的作用所产生的挠度，计算公式为
式中： ――二期恒载产生的下挠度
――静活载作用下产生的下挠度
――混凝土徐变系数终值
综合考虑各种因素后，将各影响参数输入软件中，由软件自动算出各施工阶段每一梁段的挠度，合拢时的挠度，合拢后二期恒载作用下的挠度，以及活载作用下的挠度。
通过仿真分析发现，在施工阶段对结构内力和变形影响较大的设计参数主要梁自身静载、预应力钢绞线的有效预应力；材料的弹性模量E和剪切模量G、施工临时荷载－挂篮、混凝土的收缩与徐变变形的性能以及混凝土加载龄期的变化对变形影响较大，其它的参数影响较小。
6、施工阶段立模标高的确定
在主梁的悬臂浇筑过程中，梁段立模标高的合理确定，是关系到主梁的线型是否平顺，是否符合设计的一个重要问题，如果在确定立模标高时考虑的因素比较符合实际，而且加以正确的控制，则最终桥面线型较好。否则，最终桥面线型会与设计线型有较大的偏差。
众所周知，立模标高并不等于设计中桥梁建成后的标高，总要设置一定的预拱度，以抵消施工中产生的各种变形（挠度）。其计算公式如下：
式中： ――施工i梁段时i梁段的立模标高（梁段最前端某确定位置）
――i梁段设计标高
――施工i梁段时混凝土浇筑前i梁段的总挠度（软件自动算出）;
――施工i梁段挂篮的变形值
其中挂篮的变形值是根据挂篮加载试验，综合各项测试结果，最后绘制出挂篮荷载－挠度曲线，进行内插而得。
此立模标高计算公式简单，概念清楚，使用方便，而且实际使用效果很好。
7、仿真计算主要结果
通过计算结果分析可知，箱梁在悬臂施工过程中，轴力、弯矩曲线较为顺畅，施工阶段截面上下缘均为压应力，而且都在规范允许的范围之内。
在运营阶段，正常使用极限状态下组合1箱梁应力基本上处于全截面受压状态，而且满足规范要求。其它荷载组合除了部分几个截面顶板或底板出现很小拉应力（最大不超过0.5MPa），箱梁应力基本上处于全截面受压状态，箱梁的应力满足规范要求。
承载能力极限状态：从附件中可以看出截面基本满足规范要求。
各个施工阶段的挠度曲线很顺畅。挠度的变化也很正常。
四、施工控制的参数识别和现场测试
1、参数的识别
结构设计参数的变化能导致桥梁结构内力的变化和形状的改变，因此我们在大跨度桥梁的施工控制中，必须对设计参数进行识别和修正。不同的设计参数对结构状态的影响程度是不同的。总的说来，对于连续梁主要的设计参数有以下几个方面：
这五类设计参数在同一座桥梁的施工控制中并不是每一个设计参数对桥梁结构状态的影响都是一样的，因此我们要对设计参数进行辨别，一方面要确定设计参数的实际值，另一方面要辨别对结构状态影响较大的设计参数即主要参数，为了达到这个目的，对设计参数的识别，总的来讲，有两种方法和手段：其一，通过现场测量来确定设计参数的值。这主要是结构几何形态参数、截面特征参数和材料特征参数，它们可以通过现场测量方法或试验测量手段来确定。其二，通过结构计算分析来确定主要设计参数，也就是设计参数敏感性分析方法。在这里我们主要采用的是第一种方法。
2、现场测试
为了确保施工控制的顺利实施，施工过程中各项技术参数的准确测定至关重要，它是进行施工控制的必要初始参数，它为施工的仿真分析提供了实测依据，是最终实现施工控制目的的最关键的一步。这次我们主要现场测试的内容如下：
（1）应力观测：
在大桥上部结构的控制截面布置应力测点，以观察在施工过程中这些截面的应力变化与应力分布情况。然后把结果及时反馈给设计人员，和计算结果相验证，在计入误差和变量调整后由设计人员分析以后每阶段乃至竣工后结构的实际状态，同时可以根据当前施工阶段向前计算至竣工，预告今后施工可能出现的状态并预报下一阶段当前一安装构件或即将安装的构件是否出现不满足强度要求的状态，以确定是否在本施工阶段对可调变量实施调整。经现场测试，各施工阶段被测梁段的应力值和仿真分析的相吻合，应力变化没有出现异常。
（2）挠度观测：
各 节 点 立 模 标 高
断面号 Z2墩 Z3墩
理论标高 实际标高 差值（米） 理论标高 实际标高 差值（米）
从表中可以看出：
（3）温度控制
温度是影响主梁挠度的最主要的因素之一，温度变化包括日温度变化和季节变化两部分，日温度变化比较复杂，尤其是日照作用，季节温差对主梁的挠度影响比较简单，其变化是均匀的。因此为了摸清箱梁截面内外温差和温度在截面上的分布情况，在梁体上布置温度温度观测点进行观测，以获得准确的温度变化规律。
（4）混凝土弹性模量和容重的测量
混凝土弹性模量的测试主要是为了测定混凝土弹性模量E随时间的变化规律，采用现场取样通过万能实验机进行测定。混凝土弹性模量和容重的测量是在现场取样，采用实验室的常规方法进行测定。
（5）钢绞线管道摩阻损失的测定
在进行钢绞线张拉时，由于管道摩阻会造成预应力不同程度的损失，本测试项目旨在定量地测量钢绞线管道摩阻损失，以确定有效的预应力。
五、施工控制的措施
（1）在悬臂施工过程中，对挠度和施工标高进行施工精密测量。
（2）对悬臂施工实行第三方监测，确保挠度和施工标高的测量准确无误。
（3）预应力钢绞线在具体张拉过程中，及时向设计人员提供有关数据，以便核对延伸量，同时也是验证预应力有关参数的准确性。实测延伸量和理论延伸量符合较好，满足设计要求。
（4）施工单位应将已经施工阶段的实测挠度及标高等参数提前3天反馈给设计人员，以便设计人员对将施工阶段的标高进行调整和控制。
（5）悬臂施工按照对称平衡的原则进行施工，施工过程中应随时注意两悬臂不得出现不平衡荷载。
（6）为了避免不平衡荷载的出现，悬臂施工段除了施工机具外，不得堆放其它物品和材料，以免引起挠度偏差。
（7）在有可能时宜将长臂和边中跨合拢避开台风季节，在每一梁段施工过程中出现台风预报应停止施工，并做好施工的防台风工作。
六、结论
通过金沙洲大桥主桥138米预应力砼连续梁桥的设计、施工和施工控制的实践，我们可以得出如下结论：
1、本文立模标高计算公式概念清楚，使用方便简单，而且实际施工中理论标高和实际标高误差很小，给施工带来了很大的方便。从而也证明了理论计算模式的先进性、正确性。
第8篇：预制梁施工总结范文
关键词：大跨度 高支模 预应力 施工
目前，由于城市能用土地面积的不断缩小和减少，各种高大跨度建筑结构形式在建筑施工中被广泛应用。在施工中，预应力混凝土施工工艺日趋成熟，为当前高大跨度结构形式的质量提出了有力技术前提。通过实际工程施工中的各种结构形式统一分析，在施工中预应力混凝土容易出现的各种难点和隐患问题得以保证。
一、工程预应力结构概况
某市体育训练馆为三层混凝土结构，建筑总高度22.70m，总建筑面积12536㎡；结构设计采用预应力转换大梁，以满足专项体育运动需要的大跨度大空间的要求。具体情况如下：
12.2m处3道连续两跨长度为20.8m的预应力梁，梁截面为100～1200×600mm，梁内配有4束7φS15.3或5束7φS15.2有黏结预应力钢绞线；
13.4m处1道跨度为36m的预应力梁，梁截面为1500mm×600mm，预应力梁内配置6束7φS15.2有黏结预应力钢绞线；
15.7m处13道跨度为36m的预应力梁，梁截面为2000mm×800mm，预应力筋内配置5束7φS15.2+7束6φS15.2有黏结预应力钢绞线。
钢绞线强度1860MPa，张拉端锚具采用DVM15锚固系列，预留孔道采用φ70金属波纹管，后张拉及后灌浆。楼板厚度为18cn，混凝土结构设计强度等级为C35。
二、工程的工艺特点及难点
在建筑工程施工中，由于高大跨度预应力混凝土在施工中自重较大，因此在施工中，为了减少混凝土梁的跨度计算，提高梁的承载力，在预应力框架施工中应当设置合理的组合钢柱管。并且在钢柱管下设置1.5m跨的加强带，确保混凝土梁的自重能够及时的引开，提高混凝土量施工质量。在杆体的设置中，一般都采用扫地杆进行分析，在设置中设置双向的扫地杆，横向扫地杆应当采用直接扣件固定，纵向扫地杆在布置中立于横向扫地杆下方。并且使得其能够紧靠在立杆之上。
1、本工程预应力结构大梁的高度、跨度及荷载三项指标，均超过高大模架支撑系统的规定（高度超过8m、跨度超过18m、施工总荷载大于15kN/㎡或集中线荷载大于20kN/m），属于危险性较大的分项工程。
2、预应力与钢筋混凝土结构穿插施工，相互作用，相互影响。大梁体量大，结构钢筋多而密。弯矩形状曲线的预应力筋穿在结构钢筋骨架中，波纹管定位要准确，施工难度较大。
3、预应力施工工序多，包括下料、波纹管埋设、穿筋、张拉、灌浆、封锚等，每道工序都很关键。
三、高支模方案
在高支模施工中应当采用带有加强带、组合钢管柱和水平加强层的脚手架进行施工，而且在每根立杆下均应当设置不同的垫板。顶部可以通过调顶托支顶支撑，整个支架是由水平荷载力和结构拉力来确保高支模的稳定性。
在组合钢管的施工中，一般都是通过在底梁的1/3处设置合理的组合钢管，通过钢管结构形式来确定高支模的稳定性和完整性。在预应力大梁下1.5m宽的部位设置加强带，通过4排立杆来组成安全带，一般每间隔两排安全带中间预留0.45m的间隔，外侧两排立杆在梁长长度的方向设置0.9m间隔，确保轴心受力的合理。
立杆作为模板支撑的主要环节，在满堂脚手架的施工中，立杆双向间距不能超过0.9m，所有的立杆应当采用6m长的钢管进行施工。立杆接头采用对接扣件连接，确保能够在合理部位的自重得以确定。
四、预应力施工要点
预应力施工工序多，质量控制点多，施工中实行全过程控制。控制目标概括为“定位准确，预埋可靠，张拉有效，灌浆饱满”。本工程控制重点是“定位准确”及“张拉有效”。
1、定位准确。
预应力波纹管定位，重点要控制波纹管安装偏差及混凝土浇筑过程中振捣使波纹管上浮偏拉等施工质量问题。
（1）大梁支架搭设完成后，铺设大梁底模，接着安装钢筋骨架。
（2）按照大梁设计的曲线位置，穿套波纹管。当波纹管与结构钢筋有矛盾时，适当调整结构钢筋的位置。大梁预应力筋曲线应符合设计要求。
（3）沿梁长度方向每隔1～1.5m，制作相应高度马凳箍挂在主筋上，预应力束的反弯点处设马凳，用12号铁丝将预应力束与马凳钢筋牢牢扎紧，使预应力束曲线流畅，水平不偏摆。
（4）当波纹管固定后，采用人力单根穿束。
（5）预应力筋穿套完成，再次对波纹管的位置、接头封堵、灌浆管道等进行检查，验收合格后，安装固定大梁两侧模板。
（6）大梁混凝土浇筑时，采用两根振动器从波纹管两边对称振捣。
（7）控制好混凝土浇筑时分层的高度，降低混凝土往上挤压。在浇筑到波纹管时，先虚铺混凝土超过波纹管150～200mm，经振动沉实后，混凝土浇筑面最好在波纹管下50～150mm处，减低再浇筑混凝土时往上挤压波纹管上浮压力。
2、张拉有效。
（1）张拉设备。
选用QYC一23千斤顶，配套油泵有ZB4一500型和ZB4一500S型电动压浆泵。
张拉前，对机具、设备和油表进行校核和标定，张拉设备配套校验，并在检验规定的有效期限内使用。
（2）张拉时间。
在大梁混凝土强度达到100%后开始张拉，减少混凝土压缩变形，降低预应力损失。
（3）张拉方法。
1）采用双控法，即以张拉力控制为主，伸长值校核为辅的原则。实际伸长值与理论伸长值偏差应在±6%范围内，超出范围时，应停止张拉，检查原因，采取措施后才能继续张拉。
2）梁预应力筋较长，一次张拉到位千斤顶的行程不够，采用千斤顶二次倒缸，即在张拉至30%应力时，在张拉至30%应力时使千斤顶倒缸。
3）张拉顺序。
在施工中根据支座的轴线和标高问题分析，进行合理的放样，做好对注定的轴线和中心线的放样和施工，并且采用水准仪进行检查。有多根预应力筋的大梁，张拉的先后顺序要统筹考虑。实际施工时，预应力张拉会使混凝土结构产生压缩，由于先张拉的预应力筋使结构产生变形，后张拉的预应力筋建立在已产生变形的基础之上，不同的张拉顺序，对结构产生的平均预应力是不一样的。
预应力张拉要使对结构变形均衡，尽量减少偏心受力，尽可能降低预应力损失，使预应力建立达到最佳的效果。
五、实施效果
大梁结构施工过程中架体稳定，预应力结构一次性通过验收。工程竣工至今，17根转换大梁未发现任何可见裂缝，达到设计规定的要求。
六、结语
本工程在施工的过程中，其施工件在于高支模及预应力结构施工的合理性，因此在施工的时候，我们要及时的把握两个重点施工关键，针对预应力混凝土量在施工中容易出现的各种隐患问题及时处理，确保施工质量和施工周期的顺利完成。
参考文献
[1]林明生，预应力及预应力筋配置[J]，福建建设科技，2009（1）。
第9篇：预制梁施工总结范文
【关键词】 青荣城际铁路 后张箱梁 张拉双控 伸长值校核
Dual control of prestress stretching sheets box girder in to span 31.5m Railway Double Track hole
Jixiang，Chenqiu
（CCCCSHEC Fouth Engineering Company LTD.，Wuhu， Anhui，241009）
【Abstract】 Concrete prestressed tensioned construction construction method is commonly used in many bridge projects， and its construction should be pre-prestressed reinforced structural parts need to be set to leave holes to be concrete strength of tension requirements and then choose the appropriate tension workersanchorage for tension， anchoring and blocking. In this paper， Green of Rongcheng railway 32m the Zhang Liang construction experience， introduces tension control applications elongation value checking technology.
【Keywords】 Qingdao - Rongcheng Intercity Railway Post-tensioned box girder Tensioned double control Elongation values checked
1 前言
铁路双线单箱整孔箱梁采用预张拉、初张拉、终张拉三阶段张拉施工，张拉预应力钢绞线时，进行应力应变双控制，预施应力值以油压表读数为主，以预应力筋伸长值进行校核。在实测伸长值与理论伸长值进行校核时，预应力理论伸长值的精确计算成为关键。设计文件只给出锚外控制应力下预应力钢绞线的理论伸长值，而实际施工中需要进行预张拉与初张拉，因此必须根据预张拉与初张拉的锚外控制应力，进行理论伸长值的计算，并将实测伸长值与其校核，以保证终张拉时钢绞线最终伸长值与理论伸长值的偏差符合要求。
2 工程背景
青荣城际铁路中交二航局海阳制梁场预制箱梁有31.5m、23.5m、19.5m三种跨度，均为双线单箱等高度简支梁，梁宽12.2m，截面中心梁高2.686m，横桥向支座中心距4.4m，顺桥向支座中心距离梁端0.55m，32m梁总重714t。预应力钢绞线采用1×7-15.2-1860型，现场下料编束后穿入预应力管道，锚具规格为HDM15-9/HD15-10/HDM15-11/HDM15-12/HDM15-13五种型号。箱梁纵向预应力管道采用外径Φ80和Φ90，内径Φ20的纯橡胶管成孔。张拉千斤顶选用穿心千斤顶，高压油泵选用柱塞型油泵。张拉油表选用防震型，精度为0.4级，最大量程60MPa，最小刻度0.5MPa，表盘直径150mm。油表每月标定一次，每周必须校准一次，校核系数大于1.0且不大于1.05，相关系数为0.9999以上。
3 预应力张拉理论伸长值计算
在后张法预应力结构中预应力筋的布置多采用直线、曲线混合组成，伸长值的计算比较繁琐，规范建议其伸长值宜分段计算，然后叠加，以便得到精确的结果，从另一面也反应了施工单位的质量控制的优劣。下面以海阳制梁场跨度31.5m直线无声屏障箱梁为例，对预应力筋理论伸长值的计算过程作说明。箱梁预应力筋布置如图1预应力筋布置、2预应力筋立面及平弯大样图。
3.1 N1a、N1b理论伸长值计算
如图2中N1a、N1b立面布置图。
钢绞线根数：n=12根
锚外控制应力：σ=1339.20MPa
钢绞线截面积：A=140×12=1680mm2
钢绞线弹性模量：E=195GPa
张拉力：P=σ×A×n=1339.20×0.140×12=2249.856kN
锚口和喇叭口摩阻损失按预应力钢束锚外张拉力的6% 计算（通桥（2009）2229-Ⅰ《铁路工程建设通用参考图》），箱梁生产中锚口和喇叭口摩阻损失应进行试验，以取得实际损失值。
（1）去除锚口和喇叭口摩阻后的张拉力P=P锚外张拉力*（1-6%）=2114.87kN：
（2）分段终点力计算（如表1）：
（3）采用分段计算法进行伸长量计算
P'=P×e-（kL+μθ）
式中，P'——该段终端张拉力（kN）
P——该段起点张拉力（kN）
k——管道偏差系数，取0.0015
μ——管道摩擦系数，取0.55
θ——曲线管道的切角（rad）
L——每段管道长度（m），用CAD作图求得
①AB段伸长值计算：
AB段终端张拉力P'AB=PAB×（1-6%）×=2249.86×（1-6%）×0.99686273154=2108.83kN
AB段平均张拉力P均AB=PAB×（1-）/（）=2111.55kN
AB段伸长值=（2111.55×2.0948/（1680×195）=13.5mm
②BC段伸长值计算：
BC段终端张拉力P'BC=P'AB×=2108.23×0.96082072=2025.63kN
BC段平均张拉力P均BC=PBC×（1-）/（）=2066.66kN
BC段伸长值=（2066.66×1.0468）/（1680×195）=6.60mm
③CD段伸长值计算：
CD段终端张拉力P'CD=P'BC×=2025.63×0.981018462=1987.18kN
CD段平均张拉力P均CD=PCD×（1-）/（）=2006.35kN
CD段伸长值=（2006.35×12.776）/（1680×195）=78.25mm
④N1a总伸长值：
3.2 N2a、N2b、N2c理论伸长值计算
其他预应力筋各段伸长值计算方法同N1a，计算结果如下：
3.3 N3理论伸长值计算
（1）张拉力计算：
钢绞线根数：n=12根
锚外控制应力：σ=1344.54MPa
钢绞线截面积：A=140×12=1680mm2
钢绞线弹性模量：195GPa
张拉力：P=σ×A×n=1344.54×0.140×12=2258.827kN
系数：k=0.0015，μ=0.55
去除锚口和喇叭口摩阻后的张拉力P=P锚外张拉力*（1-6%）=2123.298kN
（2）分段终点力计算（如表2）：
（3）伸长量计算：
同N1a计算过程。总伸长量：
3.4 N4、N5、N6、N7、N8、N9、N10理论伸长值计算
同N3，计算总伸长量如下：
N4总伸长量：
N5总伸长量：
N6总伸长量：
N7总伸长量：
N8总伸长量：
N9总伸长量：
N10总伸长量：
3.5 数据分析
将以上计算结果与设计文件进行对比分析（表3跨度31.5m简支箱梁预应力张拉计算伸长值一览表）可知，按照上述方法计算出的各预应力筋理论伸长值与设计文件基本吻合，后续施工中根据实际需要进行伸长值计算时，可以采用上述计算方法进行计算，以指导施工。
3.6 各预应力束工作锚至工具锚之间钢绞线伸长量
以上计算只包括锚具内侧钢绞线的伸长值，而钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度同样有伸长值，且张拉施工时所测出的实际伸长值包括该段，因此张拉双控时必须考虑该段的伸长值。钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度，是指在张拉千斤顶装入钢绞线后，从工具锚锚杯中心至预应力混凝土工作锚锚杯中心的距离，丈量时应将千斤顶安装好，装入钢绞线，基本打紧夹片，启动油泵，开始加油，在千斤顶活塞启动，即油压表指针闪动的瞬间即刻关闭加油阀，此时丈量工具锚锚杯中心至预应力混凝土工作锚锚杯中心的距离，即可确定为钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度。本工程工作锚中心至工具锚中心之间的距离L=650mm，伸长值计算以N1a为例：
其它孔道预应力束工作锚至工具锚之间钢绞线伸长量计算同N1a，计算结果见表3跨度31.5m简支箱梁预应力张拉计算伸长值一览表。
4 结语
由以上各预应力筋计算过程可知，理论伸长值的计算关键在于确定没个分段的空间长度，该箱梁预应力筋布置不存在竖曲线与平曲线重叠产生的切角的合成，因此可以直接采用设计文件中的管道切角，结合CAD绘图得出每段的实际长度，以便精确计算出理论伸长值。
在任意给定张拉控制应力的情况下，可以根据本文的计算方法计算出理论伸长值，以便在张拉过程中作为校核之用，保证施工过程的优质控制。海阳制梁场预应力张拉实践中，用以上方法所计算的理论伸长值作为现场张拉校核的对象，完全保证了箱梁张拉后上拱度符合设计及规范要求。
参考文献：
[1]刘新华.后张法预应力筋伸长量的计算[J].山西建筑，1009-6825（2005）.10-0100-02.
[2]预应力混凝土用钢绞线[S].中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局，2003.
[3]客运专线预应力混凝土预制梁暂行技术条件[S].中华人民共和国铁道部，2005.
