镀锌安全总结精选(九篇)
第1篇：镀锌安全总结范文
[关键词]冷轧；镀锌段结构及设备；安装重点工艺技术
中图分类号：TG335.12 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2015）21-0015-01
1、前言
镀锌段是冷轧热镀锌机组的关键部位，工艺结构及设备复杂，主要包含：锌锅、自动加锌装置、气刀、镀后冷却塔结构及设备、锌层测厚仪和中间活套塔。DMS公司总承包建设并提供机械设备， Stein Heurtey提供冷却设备，AjaxTOCCO提供锌锅设备，FOEN提供气刀设备，工艺完全自主。镀锌时，带钢进入锌锅镀锌，镀层厚度通过气刀控制系统控制；镀锌后的带钢直接进入镀后冷却装置冷却；冷却后的带钢经热风干燥器干燥后进入中间活套。
镀锌段结构及设备安装工艺技术重点集中表现在锌锅、镀后冷却塔结构及设备安装上。
2、镀锌段结构及设备安装重点工艺技术
2.1 锌锅的安装
2.1.1 锌锅的概况
锌锅设置在标高-4.125m的坑内，直接固定在基础面上，整个锌锅壳体是一个方型的焊接结构件，由一块底板和四块侧板组成，在锌锅上有3个感应器。
2.1.2 锌锅底板的吊装
为了便于运输及吊装，锌锅一般分为五片进场，其中最重的一片（即为锌锅底板）约27吨。在锌锅安装时因其顶部只有一台16吨的行车，无法对重达27吨的锌锅底板进行安装。因此使用吊装工艺钢结构的汽车吊进行吊装。
2.1.3 锌锅的组装
采用就地组装法进行，即在锌锅底座及底板安装就位后，锌锅侧板可以直接采用锌锅上方的16吨行车进行吊装，需要注意的是在侧板吊装之前一定要保证底板找正完毕并且已经固定好，然后直接在底板上拼装侧墙板，拼装完成后再进行焊接。
2.1.4 锌锅焊接
现场焊接的焊缝主要是角接焊缝，有4条平焊焊缝，4条立焊焊缝，板厚为25mm，材质为Q235B。
2.1.4.1 焊接程序
先焊接锌锅侧板的四条角接立焊焊缝，由四名电焊工进行焊接，然后焊接锌锅底板与侧板连接的四条平角焊缝。焊接顺序：焊前准备外侧面预热外侧面焊接（焊2/3坡口，）内侧面AG（按规定检验）内侧面预热内侧面焊接（一次完成，）外侧面预热外侧面焊接（焊余下的1/3坡口）全面检查。
2.1.4.2 焊接要点
分区分段，多人施焊；对称焊接，多层多道； 焊接检验，按技术要求进行。
2.1.4.3 防变形措施
锌锅的顶上部是自由端，其它部位的刚性都较大，由于焊接的收缩变形对自由端影响最大，所以应在锌锅的顶上部加撑“井”字支撑，支撑采用I=20的工字钢。
2.1.4.4 具体焊接步骤
角接立焊缝的焊接：锌锅侧板的厚度为25mm，每条立焊缝分成内侧和外侧焊缝，所以每侧焊缝的焊角高度为12mm，先焊内侧的焊缝，由4名电焊工进行焊接，每名焊工焊一条立焊缝，焊接时每个焊工应采用基本相同的焊接电流，电弧电压和焊接速度，由于立焊缝的长度为2700mm左右，所以分成两段进行焊接，打底焊采用φ3.2mm的电焊条，其余层采用φ4.0mm的电焊条，内侧立焊缝焊到焊角高度8mm左右时停下来，进行外侧的焊接，焊接顺序相同于内侧，焊到盖面层时可以不用分段，外侧全部焊完后，再进行内侧剩余焊缝的焊接。
角接平焊缝的焊接：锅底与侧板连接的四条平角焊缝，同样分内侧和外侧焊接，每侧焊缝的焊角高度也为12mm，同样由四名电焊工进行焊接，保持基本相同的焊接规范和焊接速度，先进行内侧焊缝的焊接，焊接采用φ4.0mm的电焊条，内侧焊缝焊到焊角高度8mm左右时停下来，进行外侧的焊接，焊接顺序相同于内侧，焊到盖面层时可以不用分段，外侧全部焊完后，再进行内侧剩余焊缝的焊接。
2.1.4.5 焊接材料的管理
1、所使用的电焊条必须要有产品合格证。
2、焊条使用前进行烘烤，烘烤温度为3500C，保温一小时。
3、焊工领取电焊条应放置在保温筒内，并应在4小时内用完，如果4小时内没用完，应送回干燥箱内重新烘烤
2.2 冷却塔工艺钢结构及设备的安装
2.2.1 概述
冷却塔工艺钢结构共有6层主框架柱。
冷却塔设备：有塔顶辊、稳定辊、水淬系统、挤干辊、热风干燥器、纠偏辊、冷却风箱、冷却风机及冷却风管等：
2.2.2 安装要点
2.2.2.1 由于冷却塔钢结构属于工艺钢结构，并且柱梁系统全部是螺栓连接（梁的两头均为角铁连接板），如果制作尺寸超差将会导致结构柱梁安装不到位，因此一定要严格控制柱梁系统的制作尺寸，一旦发现制作偏差过大，要及时向上层反应，和制作厂沟通，以便保证安装尺寸。在实际安装过程中，为了确保柱子垂直度，部分柱子连接处连接面无法完全吻合，甚至造成许量间隙。而仅用螺栓连接无法紧固到位，也满足不了安装要求，因此采用围焊的方式，将柱子连接有缝隙处围焊，以满足安装精度和要求。
2.2.2.2 在冷却塔的每层平台上均布置有大量的设备，设备直接布置在平台梁上（梁上有大量的设备安装螺栓孔），而且设备的安装精度要求较高，特别是纠偏辊、塔顶辊等，因此在安装柱梁系统时必须严格控制其安装精度，否则结构安装完成后再安装设备时可能会遇到很大的麻烦。
2.2.2.3 冷却塔的安装属于立体交叉作业，在每层平台安装时必须作好相应的隔离措施，在安装完每层平台后要及时将平台板、栏杆等构件安装完毕后才能进行下一层平台结构的安装，同时在安装每层平台梁之前要设置足够的安全网。
2.2.2.4 为最大限度的减少高空作业，能在地面上将结构预拼装的在地面上拼装，然后吊装就位。
2.2.2.5 设备安装要和工艺钢结构同步进行，每安装完一节平台，就把对应平台上的设备同步安装到位，但需要注意的是，由于冷轧生产线上的设备均为精密设备，一般的辊子表面均有镀层，安装时一定要考虑成品保护的问题。
2.2.3 找正要点
2.2.3.1 用经纬仪将钢结构平台立柱及设备使用的纵横向中心轴线投点到相应的平台上，在相应的立柱、横梁部位打好冲眼，便于在相应高度的平台位置进行中心轴线的挂线测量和使用水准仪进行标高测量。
2.2.3.2 工艺钢结构安装精度：柱子垂直度为0.5/1000；柱间距为±2；标高为±2；立柱对角线为5。
2.2.3.3 工艺钢结构找正时，先一层层找正，安装完一节框架柱和平台，就找正好一节，然后再进行下一层的安装找正，最后再整体找正。
2.2.3.4 设备找正前，一定要做好充分准备，把安装尺寸、安准精度、带钢走向及工作状态掌握清楚，尤其应该注意稳定辊和挤干辊。稳定辊用于稳定带钢，防止带钢碰擦滑伤，挤干辊用于去除带钢表面水分，非工作情况下均处于打开状态，工作情况下，均处于闭合状态。一组稳定辊共包含两根辊子，一根是工作辊，一根是导向辊，工作时，工作辊把带钢推进25mm，故找正时应以工作情况下的状态为准。
2.2.3.5 设备找正时，要采用先个体初步找正，然后再整体找正，保证安装精度和关键尺寸。首先，要从冷却塔塔顶辊放出两条钢丝线，位于塔顶辊两侧，一端和气刀沉没辊相切，另一端经由冷却塔下行段、稳定辊、转向辊、水淬辊、挤干辊、热风干燥器、纠偏辊引向中间活套底辊转向辊，找正过程中，应保证钢丝线横平竖直，不得倾斜。
第2篇：镀锌安全总结范文
【关键词】LCC理念;变电站;接地材料
0.概述
接地网作为变电站交直流设备接地及防雷保护接地，对系统的安全运行起着重要的作用。在大接地电流系统中，接地装置直接影响继电保护动作的正确性；在小接地电流系统中，不合格的接地网将对人身安全构成严重威胁。而且接地工程作为隐性工程很容易被人忽视，随着电力系统电压等级的升高及容量的增加，短路电流也越来越大，二次控制系统敏感性较高,接地不良引起的事故扩大问题屡有发生。因此，接地问题越来越受到重视，对接地电阻要求越来越高,对接地系统散流要求高, 对接地系统热稳定要求高。因此，变电站接地材料的选择直接影响到接地网的安全性、可靠性和经济性。
我国传统接地体大多采用钢材质，其主要原因是我国的早期电力系统设计技术多借鉴前苏联相关技术，另外我国自身铜储探明量的不足，加上西方国家过去对我国的封锁，中国不容易取得铜。为节约有色金属，在20世纪50～60年代提出“以钢代铜，以铝代铜”，所以一度大量选用钢材和铝材。而国外（除前苏联国家，中国和印度以外）以铜材以及镀铜钢材料作为主要接地材料已有超过100年的历史，而且被相关的国际标准（如：IEEE和IEC）推荐为主要的接地材料。如IEEE80－2000在导体的选择方面，明确指出：“铜材为最主要的水平接地导体材料，30％和40％的镀铜钢材料也作为水平导体材料，垂直接地体的材料则主要为镀铜层不小于0.25mm厚度的镀铜钢接地棒。”
目前，我国大部分地区仍然使用镀锌扁钢作为接地材料，但几十年的实践证明镀锌钢并不能解决接地装置腐蚀问题，像华北电网天津北郊500kV变电站投运8年后开挖检查发现，接地装置腐蚀严重，有的甚至已被腐蚀断，不得不投巨资更换成铜接地装置。还有，北京房山变电站，大同二电厂等大型500kV变电站投运10-11年后，因腐蚀严重均重新更换了原镀锌钢接地装置。由于是重新铺设接地装置，恢复路面和绿化等工作花费了不少资金，因此整个改造工程比新建接地装置所需费用增加很多。
1.镀锌钢接地材料存在的问题
（1）接地网的腐蚀问题非常严重，虽然设计规定地网的寿命为30年，但实际上镀锌钢地网一般在5－10年腐蚀就相当严重。天津电力公司调查发现，有时仅经过5年，对一些杆塔和配电变电站进行测量，往往接地电阻成为无穷大，也就是说接地系统被完全腐烂中断。这远少于设计的30年寿命。
（2）接地网接地电阻难以达到要求。随着经济的发展，以及配电系统小型化智能化，导致接地网面积越来越小，而在城区由于开挖受到严格限制，接地电阻就更难以达到要求。从而直接导致雷击事故不断增多，严重影响供电可靠性。
（3）接地网的连接非常薄弱，腐蚀非常严重。由于传统接地连接采用电焊焊接，电焊高温会严重破坏镀锌层，从而加速了接头处的腐蚀。再加上部分施工单位把关不严，导致地网中接头部分的腐蚀更加严重，从而严重影响地网的整体寿命。
2.镀铜钢与镀锌钢的技术比较
2.1性能比较
以下分别从导电性能、热稳定性、耐腐蚀性等方面比较镀铜钢接地体与镀锌钢接地体的差异。
2.1.1导电性能
铜和钢在 20°C 时的电阻率分别是17.24×10-6（Ω・mm） 和138×10-6（Ω・mm）。若以铜的导电率为100%， 标准1020钢的导电率仅为 10.8%，因此铜的导电率是钢的10倍左右。而30%导电率镀铜钢绞线导电率为30%，40%导电率镀铜钢绞线导电率为40%，均远较钢接地体好。尤其是在集肤效应下，高频时镀铜钢绞线导电性能远远优于钢材。即铜接地体导电性能较钢接地体好。
2.1.2热稳定性
铜的熔点为1083°C，短路时最高允许温度为450°C；而钢的熔点为1510°C，短路时最高允许温度为400°C。因此，接地体截面相同时，铜材热稳定性较好。同等热稳定性能时，钢接地体所需的截面积为铜材的3倍，是30%镀铜钢绞线2.5倍是40%镀铜钢绞线的2.8倍。
2.1.3耐腐蚀性
接地体的腐蚀主要有化学腐蚀和电化学腐蚀两种形式，在多数情况下，这两种腐蚀同时存在。铜在土壤中的腐蚀速度大约是钢材的1/10~1/50，是镀锌钢的耐腐蚀性的3倍以上，而且电气性能稳定。
2.2接地体连接方式
变电站的接地网由水平接地体与垂直接地体（接地极）组成，它们之间连接的是否可靠、牢固，将直接影响到接地网的降阻和散流效果，影响到变电站的安全运行。
2.2.1镀锌钢接地体的连接方式
目前，镀锌钢接地体之间的连接均为传统的电弧焊接方式，高温电弧会破坏接地体接头部位的镀锌层，有可能导致点腐蚀的出现，严重影响接地体的寿命。此外，电弧焊接连接不是真正的分子性连接，焊接点对于接地体的导电性能也有影响。
2.2.2镀铜钢接地体的连接方式
（1）铜银焊连接法。扁铜条与扁铜条之间、扁铜条与裸铜绞线之问、裸铜绞线与裸铜绞线之间的连接都可以使用铜银焊连接法，常用的铜银焊接有乙炔焊、电弧焊等，但焊接都只是表面搭接，内部并没有熔合，接头不致密，性能只比压接和螺栓连接略好，焊接接头的性能还要取决于操作技术工的熟练程度，特别是铜焊，即使是持有特殊工种上岗证，也比较容易出现一些焊接缺陷，无法从表面观察合格与否。
（2）压接线夹连接法。绞线与绞线之间的连接大多使用压接线夹连接法。但这种方法比较适用于两条绞线一对一连接，无法做好十字交叉连接。如要十字交叉，则要求有特殊十字接线线夹，或者要先形成接地铜排和接地线夹，处理好两者之间的接触面后，再使用螺栓连接法。
（3）螺栓连接法。扁铜条与扁铜条之间、扁铜条与绞线之间、绞线与绞线之间的连接还可用螺栓连接，该方法与压接线夹连接法互为补充。但螺栓连接处的接触标准应按现行国家标准《电气装置工程母线装置施工及验收规范》的规定处理。目前，压接线夹法和螺栓连接法在施工现场应用最为广泛，这和我国的电力施工技术工人的认识和训练程度有着密切的关系。
综上所述，放热焊接是铜接地体的理想连接方式，其方便快捷的操作、优秀的焊接质量是其他连接方式不可实现的。正是因为具备这样可靠、牢固的连接方式，铜接地体的性能比钢接地体更胜一筹。
2.3施工难易度
如果垂直接地极采用镀铜钢接地棒，截面为￠14.2m2，由于接地棒截面大大小于镀锌钢管￠50m2，在作垂直接地施工方面工作量减小，并能垂直深入土壤，通过加大垂直接地深度来降低接地电阻。
如果水平接地体采用镀铜钢绞线，截面为150m2，每盘长度为500m，比镀锌扁钢6米一根，大大减小接头点，减少故障点，提高系统可靠性，大大减少施工量。
镀铜钢接地棒与镀铜钢绞线之间的接头采用放热焊接，不需要任何外部电源，对人员亦没有特殊要求，安装非常简单、安全。
第3篇：镀锌安全总结范文
关键词：镀锌废水；设计原则；工艺流程；运行费用；
1 前言
鞍山铁塔制造总厂隶属于辽宁省电力有限企业,铁塔年生产能力6万吨.拥有国内领先的各种自动化塔材加工生产线,热镀锌生产线,金属切削设备、计量理化精密仪器等,是我国规模最大、建厂最早、技术装备最先进、检测手段最完备、综合实力最强的铁塔制造厂家.鞍山铁塔制造总厂是一家热镀锌法生产铁塔的企业,在生产过程中排放的镀锌废水排入南沙河,对环境构成严重污染.随着社会对环境保护的日益重视,以及辽宁省对老旧型企业的清洁生产治理工作要求,对镀锌废水进行处理成为必然.
2 镀锌废水处理系统设计方案
2.1 设计原则
根据《辽宁省污水综合排放标准》(DB21/1627-2008)T和《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB18918-2002)要求,镀锌废水处理方案设计原则是采用成熟、合理、先进的处理工艺；具有适当的安全系数,各工艺参数的选择略有富余；尽量减少建设投资,降低运行费用；处理设施有利于调节、控制、运行操作；采用耐腐蚀设备及材料,以延长设施的使用寿命；工程及设备安装的验收及资料满足国家相关专业验收技术规范和标准；废水处理站做到卫生安全、无扰民危害及有效控制二次污染.
2.2 工艺流程
镀锌废水经管道流入废水收集池,其作用为均化水质、水量,同时降低冲击负荷对后续处理单元的影响；用水泵计量提升后输送入反应池,并加入碱液将pH调到7-9；用潜污水泵把调节后的污水送入沉淀池；沉淀后的清水从上部溢流到沙滤池,由沙滤池底部进入清水池；沉淀池产生的沉泥全部通过潜污水泵排入到污泥浓缩池,压滤处理后外排.
2.3水质参数的确定
镀锌废水主要产生于热镀锌的酸洗过程中,其中含大量锌与铁的废水,地面冲洗废水、生活排水等.废水中主要污染物为盐酸,锌与铁等.综合分析确定本次设计的原水水质参数及处理后水质参数指标如下表：
2.4 设施配套
2.4.1 原污水池改造要点
在反应池打0.3m厚钢筋砼墙到顶；在沉淀池做2个漏斗砌体,下部为砖砌体,上部打0.2m厚钢筋砼；在沉淀池、清水池上部各凿一个1.2m×1.2m孔洞；在4#池内砌一防水墙到顶分成清水池和储泥池；储泥池底填废物,上抹水泥沙浆；新做污泥晾晒池：宽5m、深1.3m、长13m.
2.4.2 设备
收集池、反应池、沉淀池、污泥池采用耐酸法潜污泵.反应池内设两个药品制备罐,搅拌装置及PH控制仪一套,用于药剂与原水的快速混合、反应及监测.清水池设有PH控制仪一套.
按照“集中控制”的原则,自控系统配有集中控制站,将现场仪表、电气设备有机地集成一体,组成一个实时高效的监控系统.做到系统全自动运行,集中控制站设在值班室.在控制方式上采取手动/自动两种方式,保证污水处理站的正常生产活动.各用电设备的控制时序可以任意设定,并设过流、缺相、过压、欠压保护及声光报警.废水收集池、清水池内设低、高、警戒三种水位,水泵根据液位信号自动启停.超越警戒水位时发出声光报警.
3 应用效果
3.1 运行费用分析
药剂费0.45元/吨废水；电费10.55×0.623×8/200=0.26元/吨废水(实际运行功率为10.55kw）；人工费3人×12000元/人.年/（365天×200）=0.50元/吨废水；其它费用30000元/年/（200×365天）=0.41元/吨废水；运行费=药剂费+电费+人工费+其它费用=1.62元/吨废水
3.2 运行效果
镀锌废水处理后达到相关排放标准要求,并且可以节省一定的排污费用.
4 结束语
由于镀锌废水处理系统的应用,实现达标排放,改善水环境.处理后的废水仍可作为生产回用水,也可经进一步处理做绿化用水,降低新水耗量,节约水资源.
参考文献
［1]金熙、项成林、齐冬子,工业水处理问答,化学工业出版社,2003.6
［2]邹家庆,工业废水处理技术,化学工业出版社,2003.7
第4篇：镀锌安全总结范文
（①陕西能源职业技术学院机电工程系，咸阳 712000；②中铁一局集团电务工程有限公司，西安 710054）
（① Mechanical and Electrical Engineering，Shaanxi Energy Institute，Xianyang 712000，China；
②The Electrical Service Engineering Co.，Ltd. of China Railway First Group，Xi’an 710054，China）
摘要： 通风空调是地铁环控系统的主要组成部分，其中风管材料的选择极其重要，酚醛复合风管就是近几年来地铁通风空调系统总出现的新型材料。本文通过酚醛复合风管在实际地铁工程中的应用，从制作安装、防火保温性能、经济性等方面说明了酚醛复合风管的优越性，并提出建议为其他通风工程提供一些参考数据。
Abstract： The ventilation and air conditioning is the main part of the subway environment control system. The duct material selection is extremely important. Phenolic composite duct is a new type material in subway ventilation and air conditioning system in recent years. Based on the application of phenolic composite duct in metro construction， this paper expounds the advantages of phenolic composite duct from the production installation， fire insulation performance， economical performance and puts forward suggestions to provide some reference data for other ventilation project.
关键词 ： 酚醛复合风管；制作安装；放样工艺；经济性能
Key words： phenolic composite duct；production installation；lofting process；economic performance
中图分类号：U418.6 文献标识码：A 文章编号：1006-4311（2015）18-0071-03
作者简介：贺静静（1987-），女，陕西清涧人，硕士研究生，助教， 研究方向为通风空调及能源利用。
0 引言
随着各城市轨道交通建设的迅猛发展，地铁站内的通风空调系统使用的新型材料不断涌现，酚醛复合风管就是一种绿色、环保、施工简便的优质风管材料，它正在逐渐取代传统镀锌钢板风管。其制作安装工艺、技术性能、经济性能等都不同于传统风管，有必要结合实际地铁站内的通风空调工程，对酚醛复合风管在实际应用中的特点进行总结。
1 酚醛复合风管的制作安装
本工程车站采用地下两层单柱12m岛式站台，外包长度180m，有效站台中心处外包宽度20.7m。车站共设置4个出入口及1个设备区紧急疏散出入口，2组风亭。酚醛复合风管制作安装工程量为7869m2[1]，占通风空调系统制作安装工程量的70%。放样是风管制作过程中最重要的一个环节，准确无误的放样过程要以完全解读施工图纸为前提，合理的放样能够节省材料，提高制作速度和成品风管精度，这样，风管安装速度就越快。一般分为矩形直管段风管放样、T形矩形风管放样、矩形弯管放样、矩形变径管放样以及矩形分叉管放样。表1例举了不同风管的放样方法。
放样后进行风管的切割、压弯、成形以及加固过程，这就是酚醛复合风管完整的制作过程。安装过程主要是风管的连接与吊装过程。
①风管连接，结合实际工程，为了加快工期，提高风管安装速度，本工程采用地面组装整体吊装的方式，这种方式施工操作更安全，插条式法兰安装速度快、精度高，整体式吊装风管一次到位，管段与管段之间无安装偏差，并且人工耗费量少，经济效益高。
②风管吊装，本工程支吊架的安装形式根据设计要求为通丝吊杆加镀锌角钢横担，吊装过程中酚醛复合风管相比于镀锌钢板风管每副支吊架少一根绝热垫层，7869m2的风管安装工程可以减少成本8.8万元。其次，风管风口在风管吊装到位前在地面上开口安装，这样安装速度快、节省时间，安装精度高、美观，节省二次搭建施工平台的人工费用。
2 酚醛复合风管特性
2.1 酚醛复合风管性能优势
防火性能：防火等级为A级，其抵抗火焰能力能够达到持续1h对100mm厚的酚醛泡沫材料燃烧而不被穿透，并且烟气密度也低于3%[3]。
保温隔热性能：酚醛复合风管导热系数为0.025~0.3W/m·k，镀锌钢和玻璃钢风管为0.035~0.043W/m·k，说明保温性能酚醛材料最好。
对人体影响：酚醛复合风管基本上对人体没有任何影响，而镀锌钢板含致癌物质，玻璃钢有较强的刺激性。
蓄热能力：酚醛复合风管蓄热系数为1.63W/m2·k，镀锌风管和玻璃钢风管为1.52W/m2·k，从蓄热能力上酚醛复合风管稍强。
制作工艺：由于分醛复合风管制作安装工艺比较简单，所以制作安装工期比较短，而其他两种管材制作安装工期较长。
2.2 经济性分析
首先对酚醛复合风管和镀锌钢板风管的系统造价进行对比，如表2。
本站酚醛复合风管制作安装工程量为7869m2，2014年酚醛复合风管系统单价为（其中包括主材、辅材、人工、机械）170元/m2，那么总造价为7869×170=133.77万元；而镀锌钢板风管系统单价为（其中包括主材、辅材、人工、机械）210元/m2，那么总造价为7869×210=165.25万元。其中20年使用年限的维护维修费用为总造价的5%，那么20年总维护费用为：6.69万元，总投资为140.46万元，那么年平均使用费=140.46÷20=7.02万元。而镀锌钢板风管需要保温的工程量为总工程量的1/3（排风管及排烟风管不需要进行保温），保温层选用离心玻璃棉材料，单价为85元/m2，每五年需要更换一次，那么20年总维护维修费用为8.36万元，总投资为173.61万元，那么年平均使用费=173.61÷20=8.68万元。综合比较，如果风管使用年限在20年左右，那么酚醛复合风管比镀锌钢板风管年节省1.66万元，酚醛复合风管更经济。
3 实际应用建议
①酚醛复合风管制作安装流程不同与其它传统风管，应根据具体工程严格按照施工规范操作。
②地铁站内的通风工程对于送风管、排风管以及排烟管的性能要求不一样，由于排烟温度过高，所以一般送风管和排风管使用单面彩钢板，而排烟风管使用双面彩钢板，因为一旦发生火灾，排烟系统启动，排烟量大，排烟温度极高，为防止高温烟气破坏酚醛材料，采用双面彩钢酚醛复合风管。
③在风管设计时，应尽可能减小管道高度，以节约成本，最佳高宽比为1：3。
④风管的吊装尽可能采用地面组装整体吊装的方式。
⑤酚醛复合风管易破损，所以安装的时候一定要注意成品保护，这样可以提高风管使用年限，做到安装前用用泡沫包裹。安装时注意不要磕碰，安装完使用前用薄塑料保护层保护。
4 结语
酚醛复合风管已广泛应用于工业建筑，民用建筑、商场等，但在地铁站内的应用正在发展阶段，尚未普及。酚醛复合风管制作安装工艺简单，环保、保温效果好，并且耐火等级高，结合地下车站通风具有通风量大，送排风和排烟特性不同等特点，非常适合用于地铁工程的通风空调系统，本文通过实例，分析酚醛复合风管的放样、制作、连接、安装过程的工艺工法，并且通过经济性数据证明了酚醛复合风管比传统镀锌钢板风管更具优势，今后势必会大范围应用于地铁车站通风空调系统。
参考文献：
[1]地铁四号线通【汉阳火车站】通风空调施工图设计.
第5篇：镀锌安全总结范文
关键字 沿海葡萄；设施农业；棚架建造
葡萄喜光、好肥，忌高湿，需冷量高，成熟期要求昼夜温差大。然而浙江省温岭市地处亚热带气候区，春季雨水多，空气湿度高，冬季温暖，秋季台风频繁，不适于葡萄生长，露地葡萄往往产量不稳，品质不佳。为了改善葡萄生长环境条件，温岭市水果推广者和果农率先开展了大棚葡萄种植试验研究，特别是1997年－2003年间，温岭市没有遇到大的台风，葡萄大棚栽培面积发展较快，达到1333.4公顷，但2004年8月13日遭到历史罕见强台风“云娜”袭击，葡萄大棚和葡萄产量损失惨重，2005、2006、2007年也受到不同程度影响。因此，笔者认真总结分析了大棚葡萄种植的经验和教训，深入开展大棚葡萄生态环境、品种结构调整、大棚构建、提早成熟、肥水管理、无公害栽培等方面的技术研究，尤其是设施棚架建造方面取得了较好成效，现将主要技术总结如下。
1 抗击台风葡萄大棚结构
1.1 棚架设计
棚长40m－70m，棚行水泥柱(三角铁或镀锌管)间距3m，棚宽水泥柱(三角铁或镀锌管)间距4.8m－8.0m(柱间用两道锚石向下拉，以防柱倾斜)。大棚脊高3.5m－3.8m，肩高2m。柱长度2.5m－3m，埋入土中0.5m，离畦面2m、1.7m处二道用三角钢、镀锌管或钢丝束把纵横向的立柱牢固地连在一起。
1.2 材料搭配
1.2.1 ①三角钢镀锌管钢架结构：立柱镀锌管或三角钢，横梁三角钢或镀锌管，拱杆为四分或六分镀锌管。②水泥柱铁束毛竹拱杆混合架结构：立柱用水泥柱、横梁用铁束(三角钢)，拱杆用毛竹。③毛竹棚结构：立柱、横梁、拱杆全都用毛竹。④生长架：水泥柱高1.8m处形成一个平面，平面每隔30cm左右拉纵横二道铅丝，组成一葡萄生长架面，葡萄架面离棚顶高为1.7m。
1.2.2 材料规格 钢管厚2.5mm以上，三角铁为5cm×5cm，水泥柱10cm×10cm。毛竹拱杆平均宽度6cm－8cm，铁束丝1.8丝－2.0丝，锚石材料用松树桩、铁丝圈、水泥块(40cm×40cm×40cm或30cm×50cm×25cm)、石块(30cm×50cm×25cm或40cm×40cm×10cm)，薄膜厚度为5丝－6丝。
2 抗击台风效果
据温岭、玉环等地2004年对台风“云娜”(中心气压高达95kpa，10级风圈范围180km，最大风速达58.7m／s，最大风力在16级以上)灾后调查，从表1可以看出，
调查面积为281.8公顷，棚架不同程度(整个棚架倾斜或倒伏)受损为115.9公顷，占调查总数41.1％，其中倒伏占24.5％，倾斜占16.6％。不同大棚构造和材料损失程度也不同，水泥柱毛竹棚结构受灾达75.3％，为最严重，其次水泥柱铁束毛竹拱棚的混合型棚架受结构损达40％；三角钢镀锌管拱棚的钢架大棚结构达25.5％，为最轻。
受损原因，在设施受损的115.9公顷中，地锚拉起的占105.2公顷，被揭薄膜的2公顷，插销倾斜的2公顷，281.8公顷均受台风影响，葡萄叶片全部打破，部分藤蔓折断，当年9月巨峰葡萄冬芽开花达50％以上、藤稔葡萄达80％，次年葡萄产量减产10％－20％。
从表2的大棚构造成本核算效应调查可以看出，钢架式大棚――台风损害后，修复难，修复成本大，前期投资大，每667m2年成本提高，比较效益下降。据气象资料，解放以来已有17个台风在台州登陆，平均每3.3年1个。设想10年内被强台风吹倒伏1次，就直接增加成本5000元，那么每667m2年成本就增加到2525元。水泥柱，铁丝束或镀锌管，毛竹混合型大棚――前期投资中等，由于拱棚是毛竹片或镀锌管，有弹性，棚体水泥柱铁丝束，不易被强台风吹伏，不仅增强扰台风能力，而且修复易，修复成本小，同样以上面的设想，修复只用500元，7年寿命内分摊，每667m2年成本也只有1866.1元，比钢架式大棚少了658.9元，比较效益不会降低。竹架型大棚――前期投资小，但不抗台风，受损害后也只有重新构建，直接增加成本，每667m2年成本增加一倍，达5906.5元，比钢架式大棚多3381.5元，比混合型多4040.4元。尽管前期投资小，但比较效益直接下降。
3 小结与结论
第6篇：镀锌安全总结范文
马鞍山鼎泰稀土新材料股份有限公司是专注予金属材料保护表面防腐技术的研发及应用领域的领军企业，主营业务为生产、销售稀土合金镀层钢丝、钢绞线等。公司是稀土合金镀层防腐新材料领域的创新者和领导者，自主研发并生产出国内首创具有自主知识产权的新一代高耐腐性稀土锌铝合金镀层产品，开辟了国内稀土合金防腐镀层新材料应用领域的新纪元。
独具技术优势成就公司未来发展强大动力
鼎泰新材依靠对钢铁材料防腐技术的探索性研究，结合我国稀土的资源优势，率先开发出适合中国国情的、具有自主知识产权的新一代稀土合金镀层新材料、新工艺，成功地解决了用溶剂法生产热浸合金镀层的关键技术问题，并在国内率先应用，成功实现产业化，规模生产稀土锌铝合金镀层钢丝、钢绞线。
作为行业的开拓者，鼎泰新材主持承担了一项国家863计划研究课题，主持制定了两项行业标准，参与制定了四项国家标准；承担了一项国家重点行业结构调整国债项目和一项国家重点火炬计划项目，系安徽省高新技术企业、马鞍山市地方重点骨干企业。公司的稀土锌铝合金镀层钢丝、钢绞线系列产品获“安徽省名牌产品”称号，“鼎泰”品牌获得“安徽省著名商标”称号，并被原国家发改委稀土办推荐参加中国名牌产品评选。
公司的稀土合金镀层材料系列产品，具有外观色泽亮丽、镀层附着性能强的特点，经国家权威技术部门武汉材料保护研究所检测证明，耐腐蚀，性能(中性盐雾试验、二氧化硫试验)优于普通热镀锌产品。公司获得原冶金部“冶金产品实物质量金杯奖”，产品实物质量达到发达国家同类产品水平。公司客户出具的运行情况证明报告认为，公司产品性能稳定、质量可靠，在我国第一条500千伏省际联网线――鄂赣联网凤一南线所使用的稀土锌铝合金镀层钢绞线历经10年运行，至今未见有锈蚀、断股、散股、损伤等问题，特别是在2005年和2008年的两次严重覆冰中未发生任何质量问题。
响亮的品牌和过硬的产品质量，使得“鼎泰”这两个字在行业内成为了闪光的金字招牌，成功的案例更是为公司未来开拓市场提供了良好的口碑，进而为公司未来持续行业领跑奠定了坚实基础。
巨大市场需求为公司未来可持续发展提供宽广平台
鼎泰新材产品应用领域极为广泛。合金镀层钢丝、钢绞线除了用于输电网、高中压配电网线路，作为架空地线以及架空导线的基础材料外，还被广泛应用于电气化铁路、信息通信、高速公路柔性护栏、民用建筑以及农牧水产等诸多领域。随着我国对基础设施建设的扩大规模和原有设施的换代升级，势必会给其相应配套产业带来更大的市场发展空间。
以鼎泰新材产品在电力设施方面的市场需求量为例，随着我国经济和社会的快速发展，全社会对电力的需求不断增加。近年来，我国电力需求增长速度平均高于国民经济的增长速度，2005至2007年我国电力需求增长率分别为12.3％、13.4％、14.4％。电力需求的增加促进了电力投资规模的进一步扩大。据电监会统计，2008年全国电力基本建设投资规模继续增加，总投资额达5，763亿元，其中，电网投资额达2，885亿元，同比增长17.69％，电网基本建设投资占电力投资的比例达50.05％，全国新增220千伏及以上输电线路回路长度4.10万公里。截至2008年底，全国220千伏及以上输电线路回路长度达到36.48万公里，同比增长11.10％。大规模电力建设投资为相关电力设备制造企业创造了巨大的市场需求，也带动了合金镀层钢丝、钢绞线及其配套的线缆行业的快速发展。根据对电力行业合金镀层钢丝、钢绞线需求的跟踪，结合国家电网的发展规划以及“特高压和智能电网建设”趋势分析预测，至2020年，我国电力建设对合金镀层钢丝、钢绞线的市场总需求量将达1，000万吨。
电力设施方面对产品的巨大需求，是鼎泰新材产品应用领域的一个“点”，以点观面以点带面，由此可见，未来公司所面临的市场是非常的广阔的，市场占有率还有更多可挖掘潜力。
第7篇：镀锌安全总结范文
【关键词】结构偏差测量；施工图做法二次设计；防火防腐处理；施工要点；质量控制
外墙干挂石材幕墙是由天然大理石（花岗岩）板作为面板的幕墙，面板可根据建筑总体设计效果要求选择颜色、厚度等，易于与玻璃幕墙等装饰协调并耐久，目前越来越多的用于商务楼、办公楼等外墙面装饰。如近年施工的山东海丰大厦，其由主楼及东西附楼组成，总建筑面面积48682m2，主楼高度71m。外立面采用大理石板材幕墙，镶嵌玻璃幕墙。外墙干挂石材总面积35000 m2，约40000块。
1 本工程干挂石材难重点
本工程施工难点：石材厚度30mm，材料规格主要规格1950mm×1200mm、1600mm×1200mm、1200mm×1200mm、900×1000mm，属于超大规格石材，单块石材最大重量为175kg，主楼东西长达132.5m，幕墙施工量大，施工难度高。
本工程施工重点：（1）石材选材要求严格，背面必须刷防腐涂料；（2）埋板、钢龙骨悬挂要求安装精准，上下垂直度要求高；（3）石材干挂安装要求平整度、垂直度严格；（4）防水、防雷等要求。
2 工艺流程
结构偏差测量施工图做法二次设计基层处理墙面分格放线埋板安装钢龙骨制作及安装层间防火、防腐处理石材干挂安装墙面密封及清理验收。
3 施工工艺
3.1 结构偏差测量
实测主体结构的偏差，偏差实测采取经纬仪投测与垂直、水平挂线相结合的方法。测量结果及时记录并绘制实测成果，提交技术负责人进行二次施工图做法设计。
3.2 施工图做法二次设计
根据设计施工图，将问题汇总并及时与业主、监理、设计院、质检部门进行会审交换意见，进行施工单位的做法二次设计，确定具体做法。比较常用的做法有钢销式干挂、槽式干挂、背挂式干挂等做法，本工程由于主楼东西长，楼层高，采用背挂式干挂施工方法，由于工期紧，安装方式使用吊篮安装。
3.3 基层处理
根据结构偏差测量结果，对外墙偏差大的垂直度及平整度进行处理，剔除胀模墙体或修补凹进墙面后，使外墙面距设计轴线误差不大于lcm，达到龙骨安装的基本平整及垂直程度。
3.4 墙面分格放线
放线的具体原则是：以设计各内墙轴线定窗口立线，以各层设计标高+50cm线定窗口上下水平线，弹出窗日井字线并根据二次设计图纸弹出型钢龙骨位置线。每个大角下吊垂线，给出大角垂直控制线。放线完成后，进行自检复线，复线无误再进行正式检查，合格后方可进行下步工序。
3.5 埋板安装
根据施工图确定埋板位置，选用280×220×10mm镀锌钢板埋板，钻孔后4个M12化学螺栓固定，加环氧树脂膨胀螺栓拧紧引并将螺母与螺栓点焊。
3.6 钢龙骨安装、校正
3.6.1 钢龙骨安装的施工要点
本工程骨架根据计算选用[10 热镀锌槽钢作为竖向主龙骨与墙体安装埋板通过镀锌连接件焊接，L50×5热镀锌角钢作为横杆传力于竖杆，横杆用螺栓与竖杆连接，在无预埋件部位用螺杆使两块铁板夹住墙体然后焊接，骨架安装顺序如下：
（1）先安装竖向杆件，竖向杆件与主体结构相连，待竖向杆件就位后再安装横向杆件;
图1 防火节点
（2）采用型钢连接件接长骨架将其分别穿进上下杆件的端部后用螺栓拧紧并双面焊接,横向杆件采用双面焊连接;
3.6.2 骨架的质量控制
（1）骨架安装前将竖杆与横杆位置线弹到主体结构表面;
（2）施工竖杆前在首尾位置吊通长垂直线并用经纬仪校核以确保骨架垂直度;
（3） 拉通长水平线检验竖杆是否在同一平面上.
3.7 层间防火、防腐处理
在每间隔一层楼的楼板项标高处，沿墙四周设一道层间防火封堵，因外墙石材内表面距外墙有200mm空隙，为防止火灾发生后，火势从此空隙处向上层漫沿，故此设层间防火隔离带，节点如图1。材料采用10mm厚镀锌钢板50mm厚防火保温矿棉板，镀锌钢板一端用射钉（或膨胀螺栓）固定在外墙上，射钉间距500mm，另一端搭在横向角钢龙骨上。为了保证外墙与幕墙整体性、耐久性，防止焊接点锈蚀，对外墙及钢龙骨进行一次防腐油喷涂。
3.8 石材干挂安装
3.8.1 干挂石材施工要点
（1）对批量生产的同一种石材经认真挑选注意色差，背面喷涂防腐涂料，剔除缺棱掉角及有裂纹的石材后，按部位顺序编号在石材边缘划线打定眼孔 一般每隔30mm设一个孔；
（2）石材干挂采用自下而上（或自上而下）顺序流水作业，由于单块石板重量大，故每次运输石材严格执行吊篮最大载重，不超负荷施工，以保证安全施工；
图2 节点大样图
（3）按石材分格图定出第一块石材高度后，用不锈钢挂件插住石材底部及中部，并用不锈钢插销挂件固定石材上口，以避免移位石材位置，待石材垂直度验收后，在挂销与孔之间及插销与孔之间注入硅酮结构胶固定，硅酮结构胶具有随时用随时挤、对构件不会产生不良反应与腐蚀性、极佳的耐老化性，固后强度与石材相似，能保证石材安装后不偏位、不松动；
（4）完成第一排石材安装后，将第二排石材底孔插入第一排石材上边凸起的插销上，并用硅酮结构胶填充固定，中部、上部再用不锈钢挂件固定，如此循环挂贴。
（5）女儿墙及窗口节点如图2所示。
（6）板缝控制：第一排安装完成后，在每块石板上放置8mm×8mm×8mm塑料垫块，然后再安装第二排石板。这样既能保证板缝宽一致，又能保证第二排石材与第一排石材不碰撞，石板边角不易受损。
3.8.2 干挂石材垂直度、平整度控制
（1）在每个楼层弹1m水平基准线，以1m线校核施工误差，要求一般不超过±2mm，若超出此误差范围，则及时在上一层石材安装时调整，这样就能保证每层石板在同一水平面上。
（2）在楼层内根据石材分格图，每块石板上、下两端拉通长线，如遇特殊尺寸石板，根据相应尺寸，保证通长线与石板间距为150mm，通过该方法就能保证每块石板在楼层内为同一水平面上。
（3）依据石材分格图，大面上每排石板侧面用14号镀锌扎丝吊通长垂直线，根据通长垂直线控制每排石材的垂直度，如遇特殊造型石板干挂时，用经纬仪边测边挂，以减少误差。
3.9 墙面密封及清理
石材装好，调整完毕经检查确认合格后，即可插入Φ8泡沫垫杆，再进行注硅酮耐候胶密封，注胶之前先把胶缝清理干净，并在胶缝的两侧贴上保护带，以免注胶时把石材弄脏，注胶后再把保护胶带撕下来，待填缝密封后用清洗剂清洗墙面，除去墙面上污渍、残浆等。
3.10 防水、避雷措施
3.10.1 防水措施：突出的檐口、窗套部位均留设3% 流水坡，板缝处已填有耐候胶及泡沫杆。
3.10.2 避雷措施：用竖向镀锌槽钢与40mm×4mm 镀锌扁钢焊接，再与屋顶避雷带焊接，各块面与避雷带连接处不少于7处， 间距不大于5m，保证测试电阻小于设计要求。
第8篇：镀锌安全总结范文
关键词：变电站接地网；设计；研究
中图分类号： S611 文献标识码： A
1 概述
变电站接地设计关系到电网安全运行，有效、可靠的接地是变电站安全运行的基本保证，对确保人身、设备安全至关重要。
随着城市规模的不断扩大，土地资源的日益紧张要求市内变电站站址面积小型化，同时还要考虑城市规划等方面的因素，这对变电站接地设计提出了更高要求。一般在变电站接地网的设计过程中，对接地网设计提出了基本要求：
1.1 为保证电网正常运行和故障时的人身及设备安全，电气设备及设施宜接地或接中性线；
1.2变电站的电气设备，应设置同一个接地系统，接地电阻应满足设计的要求；
1.3.接地装置应充分利用各种自然接地体接地，并校验其热稳定；
1.4 当电站接地电阻难以满足运行要求时，可根据技术经济比较，采用有效的降阻措施；
1.5 接地设计应考虑土壤干燥或冻结等季节变化的影响，接地电阻在四季中均应符合设计值的要求。
2 接地体材料对比分析
接地网材料不仅影响着接地体的热稳定和截面大小，而且还会影响到接地网的接地电阻、使用寿命、经济效益等，是接地网设计的重要部分。
在变电站接地网材料选择中，站址土壤腐蚀性是一个非常重要的因素，它不仅影响接地体的使用场合，而且关系到接地网设计的合理性。除此之外，接地材料的性能特点、使用寿命、经济效益等也是选择接地网材料的重要因素，因此接地网材料的合理选择对变电站接地网是非常必要的。
2.1接地体材料对比分析
根据接地网材料特性及其使用场合，结合目前常用的三种接地体材料（传统钢、铜覆钢和铜排），对其进行对比分析：
（1）传统钢材料一般作为最常用的接地网材料，其适用于土壤腐蚀性弱，站址面积较大且易更换的变电站。钢材料接地网一次性投资小，便于生产、加工、安装。其缺点抗腐蚀性弱、导电性差、机械强度不高、使用寿命短等。尤其是在中等腐蚀以上的土壤中，其以大于0.065mm/年的速度被腐蚀，其一般寿命为10-15年，腐蚀严重区域需开挖检修或重新敷设。
（2）除传统钢材料外，铜覆钢是使用较多的材料。铜覆钢是指作为芯体的钢表面被铜连续包覆所形成的金属复合材料。其技术性能指标较传统钢更加可靠、稳定，其特点如下：
a）接地体截面相同时，铜覆钢热稳定性较好。同等热稳定校验条件下，钢接地体所需的截面积为铜材的2倍。
b）导电性能好：铜覆钢材料的导电率为20%-40% IACS，在疏导电流相当的情况下，铜覆钢的截面积理论上可比镀锌钢材减小。
c）抗腐蚀性强：实验表明铜是一种耐土壤腐蚀材料，仅在土壤中含有高量的有机硫化物和高酸性时，铜才产生点蚀。铜层达到一定厚度时使用寿命可达到60年。
d）机械强度高：传统镀锌钢导体在打入地下时，镀锌层易剥落。铜覆钢导体由于铜层厚度大，铜层结合度高，因此在与土壤的摩擦中不会影响其防腐性能。
e）电阻率小：在一定程度上可降低接地电阻。
其缺点：铜覆钢接地网一次性投资较大，工艺要求高，同时不宜适用于含有高量的有机硫化物和高酸性土壤中。
（3）相较以上两种接地材料，变电站接地网采用铜排相对较少，仅用于土壤腐蚀性极强的变电站。铜排具有耐腐蚀性强，导电性和热稳定性好，机械强度高，使用寿命长等特点。但我国铜矿资源比较匮乏，铜价格比较昂贵，因此采用铜排作接地网，其一次性投资大，焊接工艺要求高，不适用于含有高量的有机硫化物和高酸性土壤中。
上述主要对三种材料性能特点进行对比分析，以下从全寿命周期及经济效益角度，对上述三种材料进行技术经济效益分析。
变电站接地网的全寿命周期按60年考虑。在同等的一般碱性地区（pH>7.0，土壤电阻率>20Ω・m），对铜覆钢与热镀锌钢、铜的全寿命周期经济性对比分析。其中热镀锌钢一次性寿命按照15年计算（根据文献统计，一般腐蚀性区域镀锌钢使用10~15年后，腐蚀严重需开挖检修或重新铺设，故技术经济分析选取15年计算）、铜覆钢和铜按60年计算，见下表。
全寿命周期对比表
比较项目 热镀锌钢接地材料 铜覆钢接地材料 铜接地材料
直接经济价格/元/t 7500 30000 60000
设计截面 1 0.52 0.29
一次性材料投资比值 1 2.13 2.64
全寿命比（个体/60） 0.25 1 1
全寿命投资比（材料费） 4 2.13 2.65
说明：
（a） 设计截面
A ，I 为短路电流，t为短路电流等效持续时间；按25%，700℃导电率计算，铜覆钢C=136，镀锌钢C=70，则铜覆钢设计截面积：镀锌钢设计截面积=70：136=0.52；
（b）按 GB50065 中铜的热稳定系数，C=245，镀锌钢 C=70，则铜设计截面积：镀锌钢设计截面积=70：245=0.29
（c）以镀锌钢为 1 进行对比计算，则铜覆钢的材料投资比为：
铜的材料投资比为：
（d）相同土壤条件下（未考虑腐蚀极强的区域），铜及铜覆钢设计寿命60年，热镀锌钢设计寿命15年。
（e）全寿命投资比=一次性材料投资比值/全寿命比。
由上表可知，使用铜覆钢全寿命周期的材料费，与镀锌钢相比可节省47%以上，相同的设计寿命下与铜相比可节省20%左右。与热镀锌比，使用铜覆钢接地网，不仅设计寿命提高、全寿命周期材料费降低，而且大幅减少了接地网开挖维修的次数和维修费用，隐形的全寿命周期经济性更大；与铜相比，使用铜覆钢不仅全寿命周期经济性好，而且节约了战略性铜材。 铜覆钢是变电站接地网理想的资源节约型材料。
2.2接地体截面计算
根据洛阳市区110千伏含嘉仓变电站短路电流计算结果，110kV含嘉仓变电站110kV母线单相接地短路电流为10.04kA。根据《GB50065-2011交流电气装置的接地设计规范》中避雷线-杆塔系统，分流系数取值为0.6，短路持续时间为0.5秒，则计算入地短路电流为
传统钢接地体截面
当采用钢地网方案时，除了考虑热稳定校验的因素外，还应当考虑钢材的年平均腐蚀厚度 0.065mm/年。故当采用60mm× 6mm的扁钢作为接地引下线，水平接地体应当采用60mm×6mm的扁钢。
铜覆钢接地体截面
当采用镀铜地网时，应当采用40mm×4 mm的镀铜带作为接地引下线，水平接地体截面取截面积为160mm2的-40mm×4mm镀铜扁钢。
纯铜接地体截面
当采用纯铜地网时，应当采用30mm×4mm的纯铜排作为接地引下线，即水平接地体截面取截面积为70mm2的裸铜绞线。
根据上述三种材料和热稳定截面计算的对比分析和洛阳市区110千伏含嘉仓变站址腐蚀性程度，结合含嘉仓变电站为使用寿命60年的全户内变电站，接地网检修维护比较困难，故本工程采用水平接地体采用-40×4的铜覆扁钢，满足接地体截面的要求。
3 本工程接地方案分析
变电站接地网设计思路是在变电站区域设计网格状接地网，经过热稳定计算选择接地扁钢的截面，然后经过理论计算，计算出接地电阻值、接触电势和跨步电压，将计算值与允许值进行比较。若其不满足允许值要求，则采取相应的措施来降低接地电阻值和提高接触电势、跨步电压允许值。
3.1接地电阻计算
接地电阻值是变电站接地系统的重要指标，是衡量有效性、安全性以及鉴定接地系统是否符合要求的重要参数。
根据洛阳市区110千伏含嘉仓变电站站址规划图，合理布置变电站接地网（参考图纸B0157 1 C-D11），最终确定接地网东西长50m，南北宽30m。根据接地网布置情况和变电站土壤电阻率（），对变电站接地电阻进行粗略估算:
根据《GB50065-2011交流电气装置的接地设计规范》规定，变电站接地电阻值应≤0.5Ω，因此变电站接地电阻计算值不满足规范要求。针对此问题，在变电站接地网面积50×30=1500m2不能增大基础上，必须采用相应措施降低接地电阻，使之满足规程规范要求。
3.2接地网设计方案
对于本站接地网接地电阻不满足规程要求，结合常用降阻措施，提出以下接地设计方案：方案一为采用降阻模块，实现全站接地电阻降低；方案二为垂直接地体采用Φ14铜覆圆钢,并在建筑物外侧打辅助接地深井方案。
1、降阻模块方案
降阻模块方案指在水平接地体交叉处设置降阻模块，通过降阻模块并联降低接地网整体电阻。
根据本站接地网最大布置面积，可采用最大降阻模块数量为77个。由此对全站进行接地电阻进行计算。
（1）水平网电阻计算：根据上述资料，水平接地体接地电阻计算如下：
单个接地模块接地电阻：R=k*ρ=34.22Ω （k=0.158）
并联后总接地电阻：Rn =R/(n*h)
Rn = 0.635
式中：
n模块数量n=77
h 数量调整系数h=0.7
并联工频接地电阻计算公式：
R =1/(1/R水平+1/Rn)
计算结果：R=0.518Ω
经计算，该方案仍然不满足接地电阻小于0.5Ω的要求。
2、打辅助接地深井方案
由地址勘察报告可知，站址地深5m处主要为黄土粉层，其土壤电阻率为，站址地深12.43-13.30m处主要为稳定地下水层，其壤电阻率约为。基于此资料，提出了降低接地电阻方案：普通垂直接地体采用Φ14铜覆圆钢,并在建筑物外侧打辅助接地深井方案，深井接地体采用15m长的Φ150热镀锌钢管。
本站接地网按照60年来设计，依全寿命周期和经济效益角度，深井接地体采用15m长的Φ150热镀锌钢管更为合理。
根据电气总平面布置和接地网布置情况，接地体主要布置在水平接地体交叉点，同时应考虑到深井接地体之间的间距，尽量减少接地体之间的互相屏蔽作用。
含嘉仓变电站接地网布置图
根据接地网布置图，对本站接地电阻进行计算：
（1）垂直接地电阻验算：根据DL/T 621-1997，长15m单根垂直接地体接地电阻计算公式如下：
说明：l为深井接地体长 15m，d为接地体直径0.15m。水平接地网对垂直接地体的平均屏蔽深度为1.5m-2m。保守计算，2.5m长垂直接地体降阻效果忽略不计。每个长15m的垂直接地体电阻为R单垂＝2.54 Ω。
（2）本站垂直接地体降阻主要受深井接地体影响，而深井接地体间距不满足最小两倍接地体长度，故深井接地体并联电阻需考虑屏蔽影响，根据英国接地标准 BS7430:1991：
R垂并= R单垂(1+ρ15(1/2+1/3+…+1/n)/R单垂πD)/n＝0.508Ω
n 为深井接地体根数7，D为垂直接地极间距20m。
（3）接地网接地电阻：因垂直接地极上部2m左右处于水平网的散流通道内，水平网与垂直地网并联时，应除以两者之间的屏蔽系数0.9，故接地网的接地电阻为：
由上式计算结果知，接地网在建筑物外侧设置7根15m长深井接地体，接地电阻计算值就可以满足规程小于0.5Ω的要求。
4 接触电势、跨步电压的计算
接触电势和跨步电压是变电站接地系统的重要指标，对人身安全至关重要。一般在变电站接地电阻满足要求的情况下，必须确保接触电势和跨步电压的计算值均在允许值范围内，否则仍不满足工程要求，必须采取相应措施满足计算值在允许值范围内。
根据《GB50065-2011交流电气装置的接地设计规范》中接触电势、跨步电压的允许值计算方法，对其进行计算如下：
计算本工程的接触电势及跨步电压允许值
接触电势允许值
跨步电压允许值
4.1最大接触电势计算
根据方案二的接地网设计方案和《GB50065-2011交流电气装置的接地设计规范》中计算方法，对最大接触电势进行计算。
衰减系数
Df=
接地网的最大入地电流
IG= Df×I=1.05×4518=4738.5A
埋深系数
接地网网格数
式中： Lc――水平接地网导体的总长度(m) ； Lp――接地网的周边长度（m）；
网孔电压影响校正加权系数为
网孔电压几何校正系数为
式中：
ρ――土壤电阻率（Ω∙m）； km――网孔电压几何校正系数；
D――接地网平行导体间距；h――接地网埋深 0.8m；
d――接地网导体直径。Kh ――接地网埋深系数;
h0――参考深度，取 1m；
Kii――因内部导体对角网孔电压影响的校正加权系数。
接地网不规则校正系数为
有效埋设长度为
最大接触电势为
4.2跨步电压最大值计算
根据方案二的接地网设计方案和《GB50065-2011交流电气装置的接地设计规范》中计算方法，对最大跨步电压进行计算。
埋入地中的接地系统导体有效长度为
系数
最大跨步电压计算值为
经上述计算可知，最大接触电势不在允许值范围内，不满足工程需要。为此将接地网的边缘经常有人出入的走道处铺设碎石、砾石(厚度为15～20cm，其土壤电阻率约2500Ω・m)、沥青路面或“帽檐式”均压带，采用硬化路面等措施后，接触电压允许值为847.1V,跨步电压允许值为2721V。可见在在采取措施后最大接触电势即可满足要求。
5 结论
本专题从全寿命周期角度和经济效益考虑，本工程接地网选用铜覆钢材料，水平接网按照等距网格布置，辅以角钢垂直接地极和深井接地体的混合接地网。水平接地网采用-40×4铜覆扁钢作为水平接地主网，以2.5m长Φ14铜覆圆钢作为垂直接地极，深井接地体采用15m长的Φ150热镀锌钢管，这样设计降低了本站接地电阻，使之满足规程规范的要求。
在上述降阻措施下，通过在地网的边缘经常有人出入的走道处铺设碎石、砾石、沥青路面或“帽檐式”均压带，并采用硬化路面等措施后，大幅度提高了接触电势、跨步电压的允许值，使之计算值均在允许值范围内。
在本工程设计中，不仅优化了接地网设计方案，而且从全寿命周期方面实现了全站接地最优，经济效益最佳，同时也考虑到本站扩建、运行维护简单方便的要求。因此本方案在本工程中是值得应用并推广的。
参考文献：
【1】DL/T6201997，交流电气装置的过电压保护和绝缘配合【S】
第9篇：镀锌安全总结范文
关键词：变电站；接地网；降阻剂
1．概述
我国由于自身铜储探明量的不足一度大量选用钢材和铝材，而国际上（除前苏联国家、 中国和印度以外）铜材作为接地材料已有超过100年的历史。目前，我国大部分地区的变 电所仍然使用镀锌扁钢作为接地材料，但几十年的实践证明镀锌钢并不是解决接地装置腐 蚀问题的最好选择。随着镀锌钢接地装置腐蚀问题的不断暴露，每年需投入大量资金和人力改造镀锌钢接地装置。使越来越多的电力部门认识到必须改变以前的观念，采取更加有效的防腐措施。
目前，铜材已经不再作为国家战略物资，国家外汇储备充沛，可以很方便地购买铜，各地已开始选用热稳定性能好、导电性能强、耐腐性强的铜材做接地。最近一些新建的变电站，特别是 GIS 变电站中逐渐开始采用铜材料作为接地网。许多文献对铜地网和钢地网进行了研究和比较，但目前对铜地网（主要是镀铜钢材）和钢地网孰优孰劣尚无定论。
2．技术比较
变电站的接地方案设计应满足电气设备安全稳定运行和工作人员人身安全的要求。目前，我国绝大多数变电站的接地网均采用钢材，近年来，新建变电站中开始采用耐腐蚀性强的镀铜钢材和铜材作为接地材料。对铜、镀铜钢和钢材进行性能比较如下：
(1) 铜和钢在 20˚C 时的电阻率分别是 17.24×10 (Ω•mm)和 138×10 (Ω•mm)。标准 1020钢的导电率仅为铜的 10.8%，镀铜钢导电率也远较钢好。尤其是在集肤效应下，高频时镀铜钢导电性能远优于钢。用作接地体时，铜材的低电阻率使得铜地网的均压性要优于钢地网。
(2) 铜的熔点为1083˚C，短路时最高允许温度为450˚C；而钢的熔点为1510˚C，短路时最高允许温度为400˚C。因此，铜材热稳定性较好。同等热稳定性能时，钢接地体所需的截面积为铜材的3倍，是30%镀铜钢绞线的2.5倍，是40%镀铜钢绞线的2.8倍。
(3) 铜在土壤中的腐蚀速度大约是钢材的1/10~1/50，是镀锌钢的耐腐蚀性的3倍以上，而且电气性能稳定。铜的表面会产生附着性极强的氧化物（铜绿），能够对内部的铜起很好的保护作用，阻断腐蚀的形成。钢材是逐层腐蚀，镀锌层具有一定的抗腐蚀性。钢接地体接头部位经过高温电弧焊接加工后会出现点腐蚀情况，而铜腐蚀不存在点蚀情况，寿命较长。我国现有钢接地网不同程度存在较为严重的腐蚀问题，采用镀铜钢或铜材则能有效防止腐蚀。
(4) 镀铜钢绞线柔性较扁钢好，允许的弯度半径小，所以拐弯方便，穿管容易。镀铜钢绞线的高机械强度，使其能够成卷供货，便于机械化施工。搭接处采用放热焊接，操作方便，加快施工进度，节省人工费用，简化施工工艺，保证接地网的连接质量。垂直地网采用铜镀钢接地棒时，由于接地棒截面大大小于角钢，在作垂直接地施工方面工作量减小，并能垂直深入土壤，使通过加大垂直接地深度来降低接地电阻成为一种可能。因此，铜材的施工便利性优于钢材。
总的来说，镀铜钢材和铜材在耐腐蚀、地网均压、热稳定、施工便利和免维护等方面比钢材具有明显优势。实际工程中应通过技术经济比较确定经济合理的接地材料和方案。
3．经济比较
对广东省电网公司某 500kV 变电站、220kV 常规户外变电站和 220kV 户内变电站的接地方案进行经济性对比结果如下表所示。
表一：各方案的接地工程费用汇总
由上表可见：(1)三种材料的工程费用比较关系为：钢材
采用“年费用法”对三个典型方案采用不同类型接地体时的年费用进行计算和分析。镀锌扁钢接地网按30年设计寿命期，铜绞线及镀铜钢绞线接地网按50年设计寿命期。铜及镀铜接地体的耐腐蚀性强，因此采用这两种材料作为接地体时的不发生年运行费用。钢接地网的腐蚀耐腐蚀性较差，每年须进行一次导通试验，每六年还须进行一次接地网测试。导通试验费用等年计算，接地网测试费用每年摊销。暂估220kV变电站和500kV变电站钢接地体接地网年运行费用分别为2万元/年和3万元/年。
500kV变电站（HGIS 布置）中采用镀锌扁钢接地网、镀铜钢绞线接地网和铜绞线接地网时的年费用比较与分析下表。
表二：500kV变电站三种不同类型接地网年费用计算结果
220kV变电站（敞开式布置）中采用镀锌扁钢接地网、镀铜钢绞线接地网和铜绞线接地网时的年费用比较与分析见下表。
表三：220kV变电站（敞开式）三种不同类型接地网年费用计算结果
220kV变电站(户内布置)中采用镀锌扁钢接地网、镀铜钢绞线接地网和铜绞线接地网时的年费用比较与分析见下表。
表四：220kV变电站(户内式)三种不同类型接地网年费用计算结果
三个典型方案采用不同类型接地网的造价水平均为铜绞线接地网最高，镀铜钢绞线接地网造价居中，镀锌钢接地网的造价最低。不考虑年运维费用的情况下，铜绞线接地网的年费用最高，镀锌钢接地网的年费用最低，镀铜钢绞线接地网的年费用居中。在考虑运行费用的情况下，220kV户内变电站镀锌钢接地网的年费用与铜绞线接地网基本持平，镀铜接地网年费用最低。
实际工程中，接地体的价格受市场影响波动较大，应根据接地体当期的市场价格，通过全面的技术经济比较确定经济合理的接地材方案。对于占地面积较小的户内站中可优先考虑采用免维护的铜或镀铜材。
4 降阻剂选择
工程实践证明，使用降阻剂是降低接地装置接地电阻的有效措施。最近随着降阻剂的成功应用，降阻剂的降阻效果已为人们接受。但目前降阻剂市场较为混乱，降阻剂的使用上也出现了一些问题。一些厂家出于商业目的，过分抬高降阻剂的降阻效果。对于降阻剂的使用主要有以下几方面问题：
(1) 降阻剂的降阻效果问题。降阻剂的降阻效果是通过一定的设计方案和施工体现出来的，并非像某些厂家所宣传的，施加降阻剂即可把接地装置的接地电阻降低到百分之多少。因为接地装置的接地效果存在相互屏蔽的问题，施加降阻剂后该问题同样存在，这也是大型地网施加降阻剂效果不明显的原因。接地设计时，要最大可能减少屏蔽，正确施工，才能使降阻剂达到最理想的降阻效果，用最小的投资获取最大的经济效益。
(2) 降阻剂对接地体的腐蚀问题。某些厂家为了强化降阻剂的降阻指标，往往加大降阻剂中的无机盐含量，如果无机盐品种选择不当或应用方法不当，会加速接地体的腐蚀。由于腐蚀会缩短接地装置的使用寿命，或在以后的时间内造成接地电阻迅速回升。对降阻剂的地网腐蚀问题应引起充分重视，认真对待，不使用对接地装置产生强烈腐蚀的降阻剂。
(3) 稳定性和长效性问题。某些化学降阻剂由于含有大量无机盐类，在含水的土壤中迅速离解成导电的离子，并随水分迅速在土壤中渗透扩散，较快的改善土壤的导电性能，但不能保证其稳定性和长效性，特别在地势高的山区、丘陵和沙石、风化石土壤中，会随着雨水的冲刷而流失，使得降阻性能失效。
因此，在实际变电站工程中，首先应着力于科学合理地设计接地网，不能寄希望于降阻剂的使用。在充分对地网进行科学合理的设计基础上，仍无法达到接地电阻要求的，才能考虑使用降阻剂。降阻剂的选择和使用也必须慎重，一定要根据使用目的，使用场所的土质、地势和土壤状况，从降阻剂的电阻率、腐蚀率、稳定性和长效性以及对环境有无污染等几个方面，认真考虑，充分验证，合理地选用降阻剂。
降阻剂的种类较多，可分为化学降阻剂、物理降阻剂和稀土类降阻剂等，其中以化学降阻剂居多。化学降阻剂是以高分子有机化合物作为主要胶凝材料加上金属盐类物质作为电解质，在引发剂的作用下发生聚合反应生成的一种具有网状分子结构的高分子凝胶状导电物质，依靠包围于高分子网格中的电解质导电。化学降阻剂加入土壤中，不可避免对周围土壤和地下水环境造成一定影响。许多化学降阻剂中含有重金属成分和其他有毒物质，对环境会造成污染。绿色变电站强调对环境无污染、无影响、绿色环保，应要求禁止使用有污染的化学类降阻剂。
