桩基础施工总结精选(九篇)

第1篇：桩基础施工总结范文

关键词：桩基础；优化设计；持力层

Abstract: the construction of pile foundation construction of the part is the key part, its construction period and cost are in the project total time limit and total cost to occupy a large proportion. Therefore, pile foundation optimization design is very necessary. Usually, the optimization design of pile foundation of the main contents include the type of pile, the determination to determine bearing into depth, sure length-diameter ratio, determine the center distance, etc.

Keywords: pile foundation; Optimization design; three

中图分类号：S611文献标识码：A 文章编号：

引言

随着经济水平的不断提升和用地面积的日益紧缩，高层建筑越来越多。而高层建筑具有较大的上部结构荷载，对桩基础的要求相对较高。在实际的施工中，由于地下土层的复杂性等不确定性因素的影响，桩基础设计、施工往往过于保守，增加了工程造价。因此，综合分析工程各方面情况，优化建筑桩基础设计具有重要的意义。

1桩基础优化设计的主要内容

1.1确定桩的类型

选择桩型时，需要综合分析施工环境、地质、建筑特征、机械等因素，结合工程项目的工期、成本，进行科学的技术分析，确定经济、合理的桩型与施工方法。选择桩型时，应当遵循以下原则。首先，因荷载制宜。单桩承载力控制的重要影响因素就是上部结构造成的荷载大小。其次，因土层制宜。工程项目所在地的土层条件、桩端吃力深度以及地下水位状况等影响着桩基结构承载力。第三，因机械制宜。桩基础优化应当尽量利用现有的机械设备。第四，因环境制宜。应当充分考虑周围环境对设桩的影响，和设桩对周围环境的影响。如果采用打入式灌注桩与打入式预制桩的方法，就容易产生油污、噪音、泥水等，对施工附近的环境造成。最后，因工期制宜。如果工期较短，就应当采取打入式预制桩的方法。打入式预制桩施工作业面较多，因而施工速度相对较快。

1.2确定持力层进入深度

不同土质情况下，桩端进入持力层的最佳深度具有一定的差异。桩基础只有在最佳的深度，才能充分发挥承载力。随着入土深度的增加，侧摩擦阻力与桩端阻力都将随之增加。如果超过一定的进入深度，侧摩擦力与桩端阻力就将保持不变。通常，砂性土层桩端最佳进入深度为4~8d；硬粘性土层桩端最佳进入深度为8d。如果持力层太薄，那么桩端不宜进入过深，应当为1~3d；如果持力层大于5米，那么进入深度应当是4~6d。在实际工程中，持力层会有较大的起伏，局部持力层太薄或是局部持力层太厚。所以，要合理确定桩端进入持力层的深度，就必须进行准确的勘测。桩端进入持力层的深度应当根据桩身结构强度、沉桩机械能力、土壤类别、持力层埋藏深度等进行综合判断。桩端进入持力层的深度应当能够保证获得良好的经济效果和桩承载力。

1.3确定长径比

端承摩擦桩与摩擦桩通过桩侧摩擦阻力将桩身轴向压力向四周分布或向下分布，随着深度的不断增加，轴向压力逐渐减小。端承摩擦桩与摩擦桩不适合采用粗短桩，如果桩身材料强度大于桩端持力层强度，就应当采用扩底灌注桩。以桩身不出现压屈失稳为基础，结合施工具体条件，确定桩的长径比。如果桩侧土是超软土、可液化土，就不用考虑此类问题。不过一般桩侧土中的桩，均具有很高的压屈临界荷载值，显著大于土体强度的极限承载力。所以确定最大径比时，必须充分考虑施工因素和桩身稳定因素。

1.4确定中心距

确定群桩基础桩的中心距，应当充分考虑以下几个方面的内容。首先，挤土效应。沉管灌注桩在成桩时，桩距如果过小，就容易引发桩间土体隆起，产生较大的侧向挤压力，导致断桩或颈缩。预制桩在饱和土中成桩时，如果超静水孔压过大，就容易引发土体侧移或龙骑，过小的桩中心距，会产生水平推力或上拔力，导致桩体倾斜或被抬起，从而降低桩端阻力，严重时还会折断或拉断桩身。如果预制桩的桩距过小，并且接头焊接质量不高，沉桩挤土效应就会导致接头脱离或拉断。砂土或粉土中的排土桩，如果桩距过小，挤土效应就将逐步增大沉桩阻力，使得桩身难以沉到工程设计的标准深度，地面上的桩高低不等。其次，群桩效应。综合考虑经济效果与承载力，确定群桩的桩距。第三，承台分担荷载。绝大部分建筑物的桩基是低桩承台，如果基地不是湿陷性、可液化或欠固结土层，低桩承台均可以承担一部分的荷载。确定布桩桩距时，需要充分考虑承台荷载分担的作用。

2某工程桩基础优化实例

2.1工程与地质概况

烟台融科苹果嘉园17#楼，位于烟台牟平区北部。总建筑面积为2.3万平方米；A塔地上34层，地下一层，总高98.60米，B塔地上24层，地下一层，总高69.50米，AB塔均为剪力墙结构。在30米深度范围内，场区可以划分成九个工程地质层，由深到浅依次为微风化花岗片麻岩、中风化花岗片麻岩、强风化花岗片麻岩、全风化花岗片麻岩、残积土、粉质粘土、淤泥质粉质粘土、粉质粘土、杂填土。

2.2桩基础优化

首先，选择桩型。根据场区地质情况，采用钻孔灌注桩基础，不但能够确保抗浮稳定性，还能够解决主楼荷载过大的问题。施工时，采用孔底注浆的方法，提高桩的稳定性与承载力，降低桩基沉降。其次，选择持力层与基层类型。综合分析地基土的力学指标，选用钻孔注浆基础，持力层为第7层强风化花岗片麻岩。桩端进入持力层的深度大于一米。第三，桩基沉降验算。该工程的建筑体型非常规则，所以按照分层总和法验算桩基沉降量。主楼沉降量为40mm，裙房沉降量为25mm。最后，主楼和裙房沉降差异处理。因为主楼和裙房之间没有设置沉降缝，所以主楼和裙楼之间具有较大的上部结构荷载差异。又由于主楼和裙房的桩端持力层不同，沉降差进一步扩大，容易导致上部主体结构产生裂缝。所以，控制沉降差是该项工程桩基础优化设计的重点。综合分析施工场地、施工条件、施工标准等各种因素后，确定应当采取以下措施控制沉降差：将沉降后浇带设置在主楼和裙楼之间；加大基础刚度和强度，科学布置抗震墙，加大上部结构刚度；施工时，先进性主楼部分施工，再进行裙房部分施工。

3结语

综上所述，建筑桩基础设计、施工是建筑工程的关键环节。为了提高桩基础设计质量，就应当合理确定桩的类型、确定长径比、确定中心距等。

参考文献：

[1]余宏.浅谈高层建筑地基基础和桩基础土建施工技术[J].科技风,2011(22).

第2篇：桩基础施工总结范文

关键词：CFG桩;复合地基;验槽;褥垫层;地基处理方式 文献标识码：A

中图分类号：TU753 文章编号：1009-2374（2015）02-0128-02 DOI：10.13535/ki.11-4406/n.2015.0161

1 概述

CFG桩（Cement Flyash Gravel Pile）复合地基是由水泥、粉煤灰、碎石、石屑和砂，加水拌和形成的高粘结强度桩（简称CFG桩），桩、桩间土和褥垫层共同作用构成的。该加固技术采用粉煤灰代替部分水泥，消耗了工业废料的同时减低了成本，而且桩体强度高，经处理后的复合地基承载力可大幅提高，且减少地基变形。目前，CFG桩成套技术已作为建设部“建筑业10项新技术”大力推广应用。

2 工程概况

金汉绿港家园工程总建筑面积104880m2，8栋单体建筑，地上20层，地下1层，结构形式为剪力墙。该工程地质条件较为复杂，地形变化较大。地表土厚度不均，持力层埋藏较深，表层土多为有杂填土，为满足承载力要求和变形要求，采用CFG桩复合地基。CFG桩有效桩长24m，桩径400mm，桩间距2000×2000mm。在本工程CFG桩复合地基施工过程中应几个问题在最初不能达成统一认识，因而造成工期的拖延和一定的经济损失，现进行总结，为以后类似工程提供参考。

3 施工中的问题

3.1 桩下土层是否应该进行钎探

钎探是在利用天然土层作为房屋基础，在基础施工前必做的一项工作，意在探明现开挖的基础标高处的土层是否符合勘察报告，是否有异常情况，根据锤击数判定该土层的承载力是否复合设计要求。那么在CFG桩施工前是否应该对基层土进行钎探呢？大部分人认为这已经是桩基础了，对土的要求不高所以就不用进行钎探了。但因为CFG桩复合地基其是利用桩、桩间土和褥垫层共同作用构成的，从这点出发对基础土层进行钎探是应该的。本工程涉及这么一个情况，各栋号基础底标高处的土层的承载力情况不同，个别栋号设计时不考虑桩间土的承载力，有的部分或局部其承载力为零。设计在计算推算桩间距时，首先要计算CFG桩复合地基面积置换率m值，m值的计算要用到桩间土的承载力的特征值fak。其取值来源于地基勘察部门的勘察报告，各工程具体情况不同，fak的取值也不同。本工程就出现了多个值，最小值为0。设计在计算时为了施工的便捷，各栋号或者说单栋号内不出现多种桩间距，就没有分栋号进行计算而是统一取最小值0。那么在这种情况下是不用进行钎探的。目前，地基处理部分的设计一般由专业单位设计或者就是桩基施工单位，与结构设计往往不是一家，就会出现施工时在一些问题上的自圆其说，所以，笔者认为，即使是由其他单位进行设计结构，设计单位仍有必要对一些参数进行限定或明确，如桩间土承载力特征值。

3.2 CFG桩施工前是否应该先进行验槽

土方开挖至基础底标高上部一定高度（300～500mm）时，就交由桩基单位进行施工了，这个交接过程一般是没有勘察、设计单位来验槽的。当桩基施工完毕，清完桩间土后验槽时，如果参验单位对桩间土不满意，达不到设计施工要求，要求进行处理。这时进行处理带来很多问题。比如：（1）置换桩间土，土方开挖容易造成浅部断桩，对CFG桩单桩承载力有较大不利影响;（2）土方换填施工难度大，回填土的密实度尤其是桩周围的密实度难以得到保证;（3）相比在桩基施工前进行施工，后处理的速度大大降低，影响总进度，造成后续工种人员的窝工等。综合上述，笔者认为应该在桩基施工前安排一次专门的验槽，除非施工单位有足够的经验认为能够达到设计要求，同时也印证上面的问题，应该进行钎探，通过钎探就能发现局部软弱土层的范围以及深度等。这样，施工单位就能掌握主动，避免出现上述被动情况。

3.3 褥垫层的作用和厚度要求

通过定义不难发现褥垫层的作用，实际施工时一般重视程度不够，存在与设计偏差较大的情况。其实，CFG桩复合地基中褥垫层扮演着非常重要的角色。其主要作用有：

3.3.1 保证桩、桩间同作用。若基础下面不设褥垫层，基础直接与桩和土接触，在垂直荷载作用下承载特性和桩基差不多，在给定荷载作用下，桩承受较多的荷载，随着时间的增加，桩发生一定的沉降，荷载逐渐向土体转移，桩承受的荷载随时间增加逐渐减少。

3.3.2 可有效调整桩、土应力比。由于CFG桩的桩身模量远大于桩间土，一般桩土应力比较大，但通过垫层的作用，可有效减小桩土应力比，这一特性使CFG桩具有较大的灵活性，根据相关试验表明，随着垫层厚度的增大，桩、土应力比减小，最后趋于一定值。

3.3.3 改善了桩体的受力状态。由于CFG桩复合地基中桩体一般不配构造钢筋，所以它抵抗水平荷载的能力比一般加筋刚性桩要低许多，当设计了褥垫层，桩体本身与基础之间就没有了连接，基础水平荷载作用力则有基础对面土抗力、侧面摩擦力计及底系数摩擦力来平衡，使得基础水平荷载传到桩上减少，水平位移减小，水平荷载主要由桩间土承担。褥垫层厚度越大，桩顶水平位移越小，即桩顶承受的水平荷载越小，大量工程实践和国内外实验表明，褥垫层厚度不小于10cm。

3.3.4 改善了基础底板的受力状态。由于CFG桩属于半刚性桩，当不设计褥垫层时，桩对基础的应力集中很明显，这时就需考虑桩对基础的冲切破坏，因而在进行基础设计时就需考虑对基础进行抗冲切强度验算，必须增加基础的厚度和配筋，势必增加造价。

3.3.5 调整地基变形。褥垫层厚度的调节可以影响桩土荷载的分担，根据这一原理，在CFG桩复合地基的应用中，可以通过调整褥垫层的厚度来消除地基的不均匀性，使地基达到协调变形。

因此，在施工过程中要严格控制褥垫层的厚度，所用材料尤其是碎石的级配应合理，不得使用卵石，含泥量不得过大，分层铺筑时密度均匀，密实度应达到设计要求。严禁将桩头埋入褥垫层内，严禁出现橡皮土。在质量控制时也必须作为一个重点来控制，厚度必须符合设计要求。

3.4 基础施工阶段的降水和雨季的影响

根据规范要求，如果地下水位较高对基础施工存在影响，那么在整个基础施工阶段均应保证地下水位在基础地面以下500～1000mm处。在CFG桩复合地基的运用中，如果基础施工阶段地下水位高，雨季造成肥槽积水都易造成基础底部土层受力不均匀，局部应力集中，造成结构安全隐患。因此，在肥槽回填之前应保证肥槽内干燥，雨季施工应做好排水工作。

4 结语

通过上述总结，应该明确CFG桩复合地基强调的是其复合作用，与其他单靠桩承载的基础处理办法不同。在施工中要合理安排，避免上述不利情况出现，加快工程进度，保证工程质量。

参考文献

[1] 阎明礼，张东刚.CFG桩复合地基技术及工程实践[M].北京：中国水利水电出版社，2001.

第3篇：桩基础施工总结范文

管桩施工情况

1．场地处理。该工程在距居民区较近地段，采用静力压桩机施工，在距民房较远地段，采用锤击桩施工。由于建筑物建基面较深，而航道护岸位置基础软弱，为保证设备安全工作，需要对护岸地基进行了处理。经计算，锤击桩和静压桩机对地基承载力要求达到150KPa即可，但由于本工程桩基较密，数量较多，为防止设备来回行走加上深送桩（7m）对地基的扰动，对锤击桩段和静力压桩段根据对场地的要求不同分别进行了场地处理，以满足施工条件的要求。锤击桩段场地处理：沿护岸基础施工范围内按每边超宽半台设备的宽度进行场地处理，对上层的60cm土体按掺加8%石灰改良。根据现场实际使用情况，场地基础改良处理后，能满足设备要求，但同时要注意做好明水排除工作。静压桩段场地处理：沿护岸基础施工范围内按每边超宽半台设备的宽度进行场地处理，将上层的软弱土体挖除后，回填70cm的建筑垃圾，同时沿基础纵向打设轻型井点降水，横向挖排水沟，设碎石盲沟排水。

2．施工工艺方法。由于桩基较密，为减少成桩后地基承载力降低设备无法施工的情况，均采用垂直轴线方向退后施工的方法。锤击桩施工：施工流程为：桩位放样一桩机就位一管桩起吊、对桩位一调整垂直度一打冷锤2~3击（柴油锤）一复查桩身垂直度一正式打桩一接桩一收锤、测贯入度一验收。静压桩施工：施工流程为：桩位放样一桩机就位一管桩起吊、对桩位一调整垂直度一静压1~2m一复查桩垂直度一正式压桩一接桩一继续压桩至设计指标、记录压力值一验收。

3．沉桩质量控制。（1）沉桩顺序：由于本工程桩基较多，为减少设备行走对基础的扰动，也为了减少群桩的挤密效应，沉桩时按每块基础分块施工，施工时沿底板横向方向顺序施工，沿轴线方向后退分排沉桩。（2）桩位放样：采用全站仪精确放出桩位，用30cm竹筷在桩位位置打入土中，上部用绑扎红绳，施工时根据红绳即可找到精确的桩位，对将要施工的桩位用石灰粉按桩径大小划一个圆圈，桩位放线后的打桩过程中，考虑到土体的挤压移位，在打桩前需对桩位进行复核。（3）桩身垂直度控制：用两台经纬仪在离打桩机15m以外成正交方向进行观察，在正交方向上辅助设置两根吊砣垂线进行观察校正。（4）接桩：接桩采用将端板焊接起来接桩，接桩时要注意新接桩节与原桩节的轴线一致，两施焊面上的泥土、油污、铁锈等要预先清刷干净。管桩焊接施工应由有经验且有专业焊工证的焊工按照技术规程的要求认真进行，焊缝要均匀饱满，焊接后要等待规范规定的冷却8~10min后才能继续施工，以免焊缝处入土急冷后使接头处冷脆影响使用寿命，如果设计有防锈要求，焊缝还须做防锈处理。（5）终桩控制：本工程管桩设计承载力为3,700kN，设计院提供的终止沉桩的标准为：静压法桩沉桩终压值为：3,700kN，锤击桩沉桩停锤标准；最后3阵的每击贯入度小于3mm（每阵10击）。施工终压力与桩的极限承载力是两个不同的概念，但相互有一定关系。福建省《静压桩基础技术规程》编制组通过大量桩基资料的统计分析，提出了桩的竖向极限承载力与终压力值有如下经验关系：当6m≤L≤8ITI时，Quk=（0.60~0.80）Rsm；当8m<L≤15rn时，Quk=（0.70~1.0）Rsm；当15m<L≤23m时，Quk=（0.85~1.0）Rsm；当L>23m时，Quk=（1.00~1.25）Rsm。式中Quk为静压桩单桩竖向极限承载力标准值；Rsm为静压桩施工时施加的最大压力值；L为静压桩的有效入土深度。由以上关系可见，当桩较短时，单桩竖向极限承载力小于施加的终压力值；反之，当桩较长时又会大于终压力值。本工程设计单位提出的终压值标准为3,700kN，我们施工时的控制终桩压力值为4,300kN，折算的系数为：3,700/4,300=0.86，经检测，单桩的承载力是满足设计指标要求的，施工的结果符合上述经验公式。

4．特殊情况的预防与处理。（1）桩顶碎裂正常锤击沉桩过程中，如突然出现送桩器快速下沉的情况，一般是桩顶碎裂，端板不能正常发挥作用所造成的，这个时候要检查锤击桩的总击数，已进土长度，并报请设计单位确定是否可以停止沉桩，并作终桩处理。桩顶碎裂的预防措施有：①应根据工程地质条件、桩断面尺寸及形状，合理地选择桩锤，要重锤轻击，桩重与锤重之比约为1：3~1：5。②沉桩前应对桩构件进行检查，检查桩顶面有无凹凸情况，桩顶平面是否垂直于桩轴线，桩尖是否偏斜，对不符合规范要求的桩不宜采用或经过修补等处理后才能使用。③检查桩帽与桩的接触面处是否平整，如不平整应进行处理方能施工。④稳桩要垂直，桩顶要加衬垫，如衬垫失效或不符合要求要更换。（2）桩身倾斜为了保证桩身的垂直度，防止桩身倾斜，主要预防措施有：①要求施工场地平整，对软弱地基表面铺碎石再平整。为使桩机底盘保持水平，可在桩机行走装置下加垫板。②初沉时，对不垂直的桩及时纠正，控制垂直度在5‰。③保持桩顶与桩帽接触面平整，使桩不受偏心荷载。接桩时，上下桩必须保持在同一轴线上。④在饱和软粘土地区，控制沉桩速度。

管桩检测情况

桩身质量检测根据《港口工程桩基动力检测规程》（JTJ249-2001），检测内容包括高应变和低应变检测。高应变动力检测，通过分析桩在冲击力作用下产生的力和加速度，确定桩的轴向承载力，评价桩身完整性，并分析土的阻力分布、桩锤的性能指标、打桩时桩身应力及瞬时沉降特性。检测桩的数量应根据地质条件和桩的类型确定，宜取总桩数的2%~5%，并不得少于5根。本工程按总桩数的2%控制检测频率。高应变动力检测合格桩的轴向极限承载力应满足设计要求且桩身完整或基本完整。低应变动力检测用地评价桩身完整性，宜采用反射波法。对混凝土预制桩，检测桩数不宜少于总桩数的10%，并不得少于10根。本工程按总桩数的10%控制检测频率。低应变动力检测合格桩的桩身应完整或基本完整。本工程管桩按规范要求作了高应变和低应变检测，经检测发现，本工程所施工的PHC管桩，桩身完整，焊缝质量满足要求，轴向承载力达到设计的3,700kN要求，补检桩未发现明显质量缺陷，检测桩均合格。

第4篇：桩基础施工总结范文

【关键词】桩基；工程；施工；技术

桩基础是工业与民用建筑工程中一种常用的基础形式。当采用天然地基浅基础不能满足建筑物对地基变形和强度要求时， 可以利用下部坚硬土层或岩层作为基础的持力层而设计成深基础， 其中较为常用的为桩基础。桩基础作为一种深基础， 具有承载力高、稳定性好、沉降量小而均匀、沉降稳定快、良好的抗震性能等特性， 因此在各类建筑工程中得到广泛应用， 尤其适用于建造在软弱地基上的各类建(构)筑物。

桩按材料可分为钢筋混凝土桩、钢桩、木桩等， 按受力分类可分为摩擦桩和端承桩， 按桩的入土方法可分为打入桩、压入桩和灌注桩等。建筑工程桩基础不论采用何种类型的桩， 实际施工过程中保证桩基质量， 使桩基符合设计要求， 是基础工程施工中经常遇到的问题。

1 桩基施工共性问题

随着桩基础应用的日益广泛， 其施工过程中出现的质量问题也多种多样， 比如:颈缩、断桩、移位、斜桩、检测等问题。本文就桩基础施工中最容易忽略的几点加以分析。

1.1 测量放线

建筑工程桩基础施工测量的主要任务:一是把图上的建筑物基础桩位按设计和施工的要求， 准确地测设到拟建区地面上， 为桩基础工程施工提供标志， 作为按图施工、指导施工的依据;二是进行桩基础施工监测;三是在桩基础施工完成后， 为检验施工质量和为地面建筑工程施工提供桩基础资料， 需要进行桩基础竣工测量。

理论上， 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)第5.1.3条规定， 打(压)入桩(预制混凝土方桩、先张法预应力管桩、钢桩)的桩位偏差， 必须符合规定， 如果有基础梁的桩， 沿基础梁中心线的允许偏差为150 mm， 垂直基础梁中心线的允许偏差100 mm。此条为工程建设标准强制性条文， 必须严格控制。规范5.4.5条又将桩位偏差列入钢筋混凝土预制桩质量检验标准的主控项目， 即桩位偏差对桩基质量验收具有否决权， 如有超出允许偏差范围， 即为施工质量不符合要求。测量施线是桩基施工时最易发生的情况， 一般情况下如果出现测量施线有误， 都会采取加大桩承台或加桩的处理方式。但这样一来， 不仅会增加成本， 而且还延误了工期。

1.2 地下水问题

当基础深度在天然地下水位以下时， 在基础施工中常常会遇到地下水的处理问题。在桩基础工程中， 地下水对人工挖孔桩的施工影响最大。地下水的处理有多种可行的方法， 从降水方式来说总分为止水法和排水法两大类。止水法相对来说成本较高， 施工难度较大;井点降水施工简便、操作技术易于掌握， 是一种行之有效的现代化施工方法， 已广泛应用。

当地下水位不大时可进行单桩桩内抽水， 当地下水位较大时可采用多桩同时抽水法来降低地下水。如果桩设计深度不大时可考虑在场地四周设置井点排水。人工挖孔桩在开挖时， 如果遇到细砂、粉砂层地质时， 再加上地下水的作用极易形成流砂， 严重时发生井漏， 造成质量和安全事故。

除此之外， 地下水的影响在有冻土地基时也是施工的难点。我们应根据不同的地质采取不同的施工方法。比如， 在冬季我们经常采用冻结法施工技术， 冻结法施工即是利用人工制冷的方法把土壤中的水冻结成冰形成冻土帷幕， 用人工帷幕结构体来抵抗水土压力， 以保证人工开挖工作顺利进行。作为一种成熟的施工方法， 冻结法施工技术在国际上被广泛应用于城市建设已有l00多年的历史。我国采用冻结法施工技术至今也已有40多年的历史， 但主要用于煤矿井筒开挖施工。经过多年来国内外施工的实践经验证明， 冻结法施工有以下特点:可有效隔绝地下水， 其抗渗透性能是其他任何方法不能相比的。冻结法施工对周围环境无污染， 无异物进入土壤， 噪音小， 冻结结束后， 冻土墙融化， 不影响建筑物周围地下结构。冻结施工用于桩基施工或其它工艺平行作业， 能有效缩短施工工期。

1.3 桩基检测

《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第10.1.8条规定施工完成后的工程桩应进行竖向承载力检验;《建筑基桩检测技术规范》(JGJ106-2003)第3.1.1条规定工程桩应进行单桩承载力和桩身完整性抽样检测;《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)第5.1.5条规定工程桩应进行承载力检验;桩的测试方法分为静载荷试验和动力测桩两大类， 还有抽芯法和静力、动力触探以及埋设传感器法等辅助类方法。目前桩的静载荷试验主要采用锚桩法、堆载平台法、地锚法、锚桩和堆载联合法以及孔底预埋顶压法等。

在桩基检测中， 各个检测手段需要配合使用， 利用各自的特点和优势， 按照实际情况， 灵活运用各种方法， 才能对桩基进行全面准确的评价。但实际工程中施工单位为赶工期往往是桩基施工完后不及时通知检测单位， 而擅自施工上部结构， 待桩基检测出来后上部已施工了几层， 如果桩基检测不合格， 再采取补救的措施， 代价是相当大的。国内不少地方就曾出现这种案例。所以我们在桩基施工时一定要重视桩基检测这道工序。

2 钻孔灌注桩及预应力管桩的施工质量控制

对于钻孔灌注桩来说， 其成孔时孔深的控制对钻孔灌注桩至关重要。在(GB50202-2002)第5.6.4中明确规定:孔深只深不浅。对设计采用中风化及以上强度的基岩作为持力层的桩， 尤其是抗水平推移、坡地岸边的桩， 其桩尖进入持力层的深度对地基承载力及安全使用尤为重要。实际施工中， 孔深往往是只浅不深， 泥浆沉淀不易清除， 影响端部承载力的充分发挥， 并造成较大沉降， 这给钻孔灌注桩留下了致命的质量隐患。

近几年， 随着国内管桩生产企业的不断涌现， 管桩产量大幅提高， 价格也随之下降， 促使管桩特别是预应力高强混凝土管桩在工业与民用建筑中得到广泛应用。但在施工过程中由于管理和质量控制不完善， 管桩桩基础施工也容易产生质量问题。桩位及桩身倾钭超过规范要求;桩头破裂;桩身(包括桩尖和接头)破损断裂;桩端达不到设计持力层;单桩承载力达不到设计要求;桩的长度不够;桩身上浮， 桩顶平面与桩的中心轴线不垂直及桩顶不平整等制作质量问题都会引起桩顶破碎。

3 小结

总之， 桩基施工质量关系到整个建筑物的工程质量， 工程及施工验收规范规定， 打桩过程中如遇到上述问题， 都应立即暂停打桩， 施工单位应与勘察、设计单位共同研究， 查明原因， 提出明确的处理意见， 采取相应的技术措施后， 方可继续施工。

参考文献：

[1]张跃川.桩基工程施工方案编制[J].工程建设与设计， 2009， 12 .

[2]张 军.灌注桩基工程机械冲击成孔施工工艺[J].石家庄铁路职业技术学院学报， 2009.4 .

第5篇：桩基础施工总结范文

关键词：后压浆；灌注桩；桩基；风电基础

1 工程概况

本工程为我国东北地区某风电场，场址位于科尔沁沙漠地带，属断陷堆积地形，按成因形态属沙丘覆盖的冲湖积平原，场区多沙丘，地表植被稀少，多风沙。该风电场场址区域面积约24km2，东西向长约6km，南北向长约4km，风电场总装机规模为100.5MW。采用67台单机容量1500kW风电机组。

场地区域构造稳定，不存在导致场地滑移的断裂、震陷及区域地面沉降等重大不良地质现象，场地总体来说较为稳定，采用适当工程措施后，适宜于本风电场的建设。

2 工程地质条件

场地53.85m深度范围内，覆盖层成因为第四系风积和冲湖积，岩性以细砂为主，局部夹有薄层粉质粘土及粉土、粉砂，状态总体自上而下渐好，各土层分布与特征自上而下描述如下：

①层灰黄色粉细砂：厚约3.00～6.20m，系新近风积而成，状态较为松散，稍湿，夹少量粉土。

②层灰黄～浅黄、青灰色细砂：厚约4.00～17.70m，且自两往东渐厚，湿～饱和，状态稍密～中密，且自上往下渐好；夹少量粉土、粉砂薄层。天然地基承载力特征值fak为 160～180kPa。

③层浅黄～青灰色细砂： 53.85m深度未钻穿该层，饱和，颜色自西往东由浅黄色渐变为青灰色，层面埋深自西往东渐深，状态密实，且自上往下渐好，夹少量粉质粘土薄层（③夹），粉质粘土夹层自西往东渐多、渐厚，厚约0.95～2.30m。天然地基承载力特征值fak 为220～300 kPa。

本工程各风机宜采用桩基础，根据场地地基土的分布与特征，若选择预制桩方案，可以③层上部为桩基持力层，在局部②层埋深较大区域，可以②层底部为桩基持力层；若选择灌注桩方案，则以③层为桩基持力层，且尽量避开③夹层。桩基设计参数详见表2-1。

表2-1 桩基设计参数表

注：h为桩端入土深度。

3 风机基础桩型比选

3.1 基础承台结构尺寸拟定

风机基础承台为圆形基础，平面尺寸满足基础桩群布置和上部风机基础环的布置要求，厚度拟定为2.8m。承台共分三节，上节为直径7.0m的圆柱体，高度为0.5m；下节为直径13.0的圆柱体，高度为1.8m；中节为圆台体，高度为0.5m，圆台斜面坡比为1：6.0。承台基础下布置8根桩，桩径为1.00m， 8根桩沿承台中心半径为5m的圆周上均匀布置。

3.2 桩型比选

根据本场区地质情况，土层分布以砂土为主，标贯击数较大，属中密～密实，若采用预制管桩，可能会造成沉桩施工困难等问题，根据综合因素考虑后，本工程基础桩型选定为钻孔灌注桩。

为了进一步节省工程造价，钻孔灌注桩根据施工工艺不同又分两种方案进行了分析比较：方案一为普通钻孔灌注桩；方案二为桩端后压浆灌注桩。两种桩型结构见图3-1、图3-2。

图3-1 普通钻孔灌注桩结构图（方案一）

图3-2 后压浆钻孔灌注桩结构图（方案二）

（1）普通钻孔灌注桩计算分析

大直径桩钻孔灌注桩单桩竖向极限抗压承载力标准值可按下列公式计算：

Quk=Qsk+ Qpk=u∑ψsiqsikli+ψp qpkAp

Quk——单桩竖向承载力标准值；

Qsk——总极限侧阻力标准值；

Qpk——总极限端阻力标准值；

qsik——第i土层初始极限侧阻力标准值；

qpk——极限端阻力标准值；

Ap——桩端面积；

li——第i层土的厚度；

u——桩身周长

ψsi、ψp——大直径桩侧阻力、端阻力尺寸效应系数

（2）后压浆钻孔灌注桩计算分析

钻孔灌注桩桩后压浆单桩竖向极限承载力标准值可按下列公式计算：

Quk=Qsk+Qgsk+Qgpk=u∑qsjklj+u∑βsiqsikli+βpqpkAp

Qsk——后压浆非竖向增强段的总极限侧阻力标准值；

Qgsk——后压浆竖向增强段的总极限端阻力标准值；

Qgpk——后压浆总极限端阻力标准值；

lj——后压浆非竖向增强段第j层土的厚度；

li——后压浆竖向增强段内第i层土厚度；

qsjk——后压浆非竖向增强段第j土层初始极限侧阻力标准值；

qsik——后压浆竖向增强段第i土层初始极限侧阻力标准值；

qpk——初始极限端阻力标准值；

βsi、βp——后压浆侧阻力、端阻力增强系数；

（按细砂层取值：βsi=1.6，βp=2.4）

（3）计算结果分析

按照《风电机组地基基础设计规定》中的相关规定和要求，计算方法运用m法，土体水平抗力用弹簧单元模拟。桩基的计算包括桩的竖向承载力（抗压、抗拔）、水平位移等内容。两种方案的计算成结果分别见表3-1、表3-2。

表3-1 灌注桩方案一（8根桩，平均桩长37米）计算成果表

表3-2 灌注桩方案二（8根桩，平均桩长29米）计算成果表

从表3-1、3-2可以看出，方案二的桩长比方案一的桩长减短8m，单桩承载力也能满足要求，说明采取桩端后压浆技术，能有效减少灌注桩工程量。

4 灌注桩后压浆施工

灌注桩后压浆是指利用压力作用，通过注浆管把某些能固化的浆液均匀地注入地层中，浆液以充填、渗透和挤密等方式，排挤出土颗粒间或岩石裂隙中存在的自由水与气体，从而把原来松散的土粒或裂隙胶结成具有一定强度的实体。根据不同的土层性质，采用不同的注浆方法，软弱淤泥层宜采用压密注浆，硬的粉质粘土宜采用劈裂注浆，而砂砾石层则宜采用渗透注浆。

为了保证注浆效果，不仅要实施正确的施工工艺，而且要选择正确的注浆参数，主要为注浆压力、浆液水灰比、注浆流量和单桩注浆量。

（1）桩端注浆终止注浆压力应根据土层性质及注浆点深度确定，对于饱和土层注浆压力宜为1.2～4Mpa；

（2）浆液的水灰比应根据土的饱和度、渗透性确定，本工程为饱和砂土，水灰比采用0.45～0.65；

（3）注浆流量不宜超过75L/min；

（4）单桩注浆量的根据桩长、桩径、桩端桩侧土层性质、单桩承载力增幅及是否复式注浆等因素确定，可按下式估算：

式中： 、 -分别为桩端、桩侧注浆量经验系数， =1.5～1.8，

=0.5～0.7；对于卵、砾石、中粗砂取较高值；

n- 桩侧注浆断面数；

d-基桩设计直径（m）

-注浆量，以水泥质量计（t）。

5 桩端后压浆灌注桩现场试验结果分析

本工程灌注桩正式施工前在场区内进行了桩基动侧及静载试验，以验证设计理论与现场实际是否相符。

高应变及静载检测结果见表5-1～5-2：

表5-1 基桩高应变动测结果表

表5-2 静载试验单桩竖向承载力特征值

从表5-1和表5-2中可以看出，桩基动侧及静载试验得出的单桩承载力远大于设计承载力，说明本工程桩端后压浆对提高单桩承载力效果明显。

6 结语

本风电工程风机基础采用后压浆灌注桩，相比较普通灌注桩而言，每根基桩桩长缩短了8.0m（减短22%），工程造价降低六百万元，且单桩承载力裕度较大，工程质量更有保证。工程量的减少，不仅提高经济效益，而且节约了建筑材料，社会效益显著。

参考文献

[1] 建筑桩基技术规范（JGJ 94-2008 ）[M]. 北京：中国建筑工业出版社，2008.

[2] 史佩栋.桩基工程手册（桩和桩基础手册）[M]. 北京：人民交通出版社，2008.

第6篇：桩基础施工总结范文

关键字：桩基 基坑 支护 刍议

一、工程施工总体概述

某建筑工程主楼层高21层，局部22层，裙楼3层，建筑总面积约有2.7万平方米，建筑最大高度为89.6米，基础采用了桩筏基础，总体结构为框架剪力墙结构体系。

1．桩基设计

桩基工程采用了钻孔灌注桩为基础。主楼设计钻孔灌注桩径为Ф800，总桩数为128根，桩长为50米；裙房和抗浮桩采用Ф600，总桩数为80根，桩长20米。钢筋笼按设计规范要求制作，制作和安放过程均应符合《钢筋焊接及验收规程》，桩基混凝土工程合计约3800立方米。

2．基坑支护设计

该工程基坑支护采用了土钉墙＋深搅止水桩＋预应力锚杆＋锚喷锚杆＋旋喷桩＋梁式冠梁复合支护体系。工程中有一层地下室，且建筑结构周边为沉降敏感区，对基坑的位移和变形要求较高，因此应做好基坑支护的施工工作。

二、桩基的选择与应用

针对不同的建筑工程的情况，可以考虑不同的桩基础方案：

1．当建筑中地基上部偏软弱，下部深处埋藏着坚实地层，适用桩基。如果软弱土层很厚，桩端部分不能达到良好地层是，应考虑桩基的沉降；如果较好土层将载荷传递到下卧软弱土层，应考虑桩基沉降的增加。

2．地基部分不能有不均匀沉降或者过大沉降的高层建筑或其他重要建筑物。如重型工业厂房、仓库和粮仓等；对烟囱、输电塔等高结构建筑物,应该采用桩基防止倾斜，并使其可以承受较大的水平力和上拔力；对于地基软弱或者一些特殊性土壤上搭建的永久性建筑，应采用桩基作为地震区结构抗震措施；对大型或者精密的设备基础，应控制基础沉降和沉降的速率，减少基础振动对结构的影响。

总之，建筑工程中桩基的设计应当考虑到地基变形和承载力的基本要求，并对地基仔细勘探，慎重选择施工方案，精心设计与施工，是桩基技术在工程建设中所必须遵循的准则。

三、桩基础常见施工技术

在工程的施工中，钻孔灌注桩、人工挖孔灌注桩是最为常用的施工技术，需根据工程实际情况，进行适宜的选择。

1．钻孔灌注桩施工技术

钻孔灌注桩是指采用不同的钻孔方法，在土中形成一定直径的井孔，当达到设计标高以后，再将钢筋骨架或钢筋笼吊入井孔中，灌注混凝土形成的桩基础。钻孔灌注桩的特点是施工噪声和震动相对较小；能够制造比预制桩直径大很多的桩；适用于建筑工程中各种地基的施工等等。

（1）埋设护筒

护筒的埋设是为了起到定位导向、保护孔口、维护泥浆面和防止塌方的作用。在护筒埋设时应稳定、准确，并控制护筒中心与桩位中心的偏差小于50毫米。护筒通常是采用4~8毫米的钢板制作，其内径需大于钻头直径100毫米，在上部适宜开设1~2各溢浆孔洞。护筒埋设的深度要求，一般在粘性土中不得小于1米，在砂土中不能少于1.5米，在高度上还应满足孔内泥浆面高度的要求。

（2）冲击成孔

在冲击前，护筒内需加入足够的水和粘土，然后边冲击边加粘土造浆，以保证粘土造浆护壁的可能性。为防止在冲击成孔时，出现桩位偏移和斜孔，应采取以下措施：冲击钻应对准护筒的中心，控制偏差在±20毫米以内，然后开始小冲程密击，锤高度在0.4~0.6米，并及时添加粘土泥浆护壁，使孔壁能够密实挤压；当孔深达到护壁下方3~4米后，可加快速度与冲程；在造孔时还需将孔内的残渣及时排出孔外，以避免残渣太多，出现埋桩的现象。

（3）吊装钢筋笼

在钢筋笼的起吊和安装的过程中，为避免变形的出现，需设置支撑物。在安放入孔时应保持垂直状态，对准桩孔缓慢放入，并避免与孔壁出现碰撞。在下笼时如果遇到阻碍应停止，等原因查明处理后方能继续进行，并严禁强行下放和高起猛落。当钢筋笼全部入孔以后，检查其居中位置，同时采用钢丝绳和插杆进行固定，以防钢筋笼出现上浮或下沉。当混凝土灌注结束以后，才能对钢丝绳和插杆进行拆除。

2．人工挖孔灌注桩施工技术

人工挖孔孔灌注桩是一种通过人工开挖而形成井筒的灌注桩成孔工艺。采用人工挖孔灌注桩做基础，具有施工操作方便，设备简单，占用施工场地小，施工质量可靠和造价低等优点，因此在工程建设中得到了广泛应用。就单根桩而言，人工挖孔的效率和速度不如钻孔，但人工挖孔可以在几个甚至十几个工作面同时开展作业，从而加快了施工进度。

（1）开孔

开挖时，应由上往下分层进行，每一层土方开挖区的厚度约为1米，形状呈上小下大的圆台体形状，在上底和下底的口径应分别大于设计桩径20厘米和40厘米。在开挖时，侧壁应做到光滑平整，并保持底面的水平。

（2）钢筋笼施工

直径在1.4米以内的挖孔钻，钢筋笼的制作与钻孔灌注桩的方式大致相同。对于长度和直径较大的钢筋笼，通常在主筋内侧加设一道加强箍，并在箍内设置加强支撑，与主筋焊接牢固形成骨架。为方便吊运，钢筋笼普遍采用分节制作，主筋接头使用对焊，主筋和箍筋的间隔则使用点焊固定。

（3）灌注桩身混凝土

当钢筋笼在孔洞内就位后，即可进行混凝土的灌注施工，严格控制混凝土的塌落度在7~9厘米之间，时间不能少于90秒。在混凝土灌注之前，先进行导管的设置，并仔细检查孔底的渗水程度。灌注时，混凝土应垂直灌入，并保持分层连续，每层的厚度需控制在1.5米以内。

第7篇：桩基础施工总结范文

1工程概况

本工程位于广西柳州市，为地上35层、地下2层的商住楼，建筑高度为132m，属于超高层建筑，建筑占地面积为1113.7m2，总建筑面积为37052.06m2。本工程的抗震设防烈度为6度，设防类别为丙类，结构型式为剪力墙结构，抗震等级为三级。场地类别为二类。

2地质概况

2.1地形地貌根据场地附近工程的地质资料，拟建场地位于柳江正断层下盘，上覆第四系河流冲积的粘性土和碎石土，下伏地层为石炭系中统黄龙组白云岩。第四系和石炭系呈角度不整合接触。地貌上属于柳江右岸Ⅱ级冲积阶地。

2.2场地岩土层分布特征场地各岩土层分布及特征自上而下分述如下(土层剖面图见图1):(1)粘土①(Qal):黄色，可塑—硬塑，切口光滑，无摇震反应，高干强度，高韧性。分布于整个场地。层厚11.5～21.7m，平均15.83m。属中等压缩性土;(2)粘土②1(Qal):棕黄色，夹有灰白色，可塑，摇震反应中等，低干强度，低韧性。层厚约4.4m。属高压缩性土;(3)粉土②(Qal):黄色、棕黄，稍湿。摇震反应中等，中等干强度，中等韧性。层厚0.9～5.0m，平均2.81m。属密实性粉土;(4)卵石③(Qal):黄色，松散，饱和，有粘性土及粉土填充。层厚1.8～9.4m，平均5.5m;(5)白云岩④(C2h):灰白色，隐晶质结构，强风化，裂隙十分发育，岩体极破碎，属硬岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级，钻机跳动，岩芯钻干钻可钻进。层厚2.0～5.6m，平均3.5m;(6)溶洞充填物⑤1:以软塑状粘性土、粉土及砂类土充填，夹有碎石块;(7)白云岩⑤(C2h):灰白色，胶结好，隐晶质结构，中风化，裂隙发育，部分裂隙方解石充填，岩石较完整，属于硬岩，岩体基本质量等级为Ⅳ级，钻机钻进较平稳，局部跳动，漏水。钻探未揭露该层。

2.3场地水文地质条件在钻探深度内共揭露两层地下水，第一层属上层滞水，主要受大气降水补给;第二层属孔隙承压水，透水性强，水量大，与柳江水互补联系。但基底为弱透水层，厚度大。地下水对混凝土及混凝土中的钢筋无腐蚀性。抗浮设计水位为85.0m(基础面标高为79.10m)。

2.4岩土参数岩土主要参数取值见表1、表2。

3基础方案比较

3.1方案可行性基底持力层为粘土①，其承载力特征值fak=270kPa，按《建筑地基基础设计规范》(GB50007－2002)中5.2.4式计算，修正后粘土①的承载力特征值fa=300kPa。Pk＞fa，不满足承载力要求，须对其进行地基处理以提高地基承载力或采用承载力较高的白云岩⑤作持力层。

3.1.1桩基础该场地的地下水水位较高，岩溶裂隙水含水层厚度大，而且水量丰富，对人工挖孔桩成孔影响很大，在成桩过程中须穿过位于地下水位以下的土层，以白云岩⑤为持力层，在地下水没有排干的情况下很难成孔;地下水对钻(冲)孔灌注桩成桩影响不大。本工程适合采用钻(冲)孔灌注桩。但是建筑层数多，结构荷载大，剪力墙间距相对小，按桩基础布置后，承台已经碰撞在一起，故须按桩筏基础设计。

3.1.2桩筏基础采用钻(冲)孔灌注桩，以白云岩⑤为桩端持力层，桩侧土层为粘土①、粉土②、卵石③和白云岩④，承载力特征值Ra=9000kN，桩径1.1m，共94根。筏板外挑2.5m，面积为1456㎡，筏板厚度为2.2m，筏板底持力层为粘土①，承载力特征值fak=270kPa。输入PKPM-JCCAD基础模块，验算桩顶冲切满足要求;采用“桩筏、筏板有限元计算”模块验算桩基承载力，桩顶压力为7000～8200kPa，满足设计要求;地基反力为130～160kPa，满足设计要求。沉降计算结果表明最大沉降在核心筒部位，为13mm;最小沉降在部位，为10.5mm，满足规范要求。综上所述，采用桩筏基础是可行的。但是该场地属于岩溶地区，基岩中溶洞发育，很多桩均遇到溶洞，桩长较长，因此采用桩基成本较高，工期较长，无法完成业主对施工进度的要求。

3.1.3CFG桩+筏板基础CFG桩是水泥粉煤灰碎石桩的简称，它是由水泥、粉煤灰、碎石、石屑和砂加水拌和形成的高粘结强度桩，和桩间土、褥垫层一起形成复合地基。CFG桩的适用范围很广，主要适用于处理粘性土、粉土、砂土和已自重固结的素填土等地基，对淤泥质土亦有应用。CFG桩对独立基础、条形基础、筏基都适用。(1)根据土层分布情况，CFG桩桩端置于白云岩④上，以处理后的粘土①作为基础持力层。采用PKPM-JCCAD基础模块，筏板厚度2.2m，经计算，基底反力Pk=700～750kPa，核心筒位置最大，较小。(2)CFG桩复合地基承载力特征值fspk计算。根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79－2002)，采用经验公式fspk=mRaAp+β(1－m)fsk进行计算，其中:β为桩间土承载力折减系数，因地基承载力较高，β可取0.90;fsk为处理后承载力特征值(kPa)，CFG桩采用长螺旋钻成孔泵送混凝土成桩施工工艺，属于非挤土成桩工艺，fsk取天然地基承载力特征值，fsk=300kPa。以正方形布桩，桩径d=0.5m，桩间距s=1.15m，面积置换率为14.80%，平均有效桩长13.5m，单桩竖向承载力特征值Ra=798.5kN。则复合地基承载力特征值fspk=832.2kPa＞750kPa。承载力计算满足要求。(3)CFG桩复合地基变形计算。地基处理后的变形计算应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2002)的规定执行，复合土层的分层与天然地基相同，各复合土层的压缩模量等于该层天然地基压缩模量的ζ倍，加固区土层采用各向同性均质线性变形体理论。经计算，复合地基的沉降如下:1#(东南角)的沉降量s=39.1mm，压缩模量的当量值为34.4MPa。11#(西北角)的沉降量s=32.6mm，压缩模量的当量值为37.6MPa。4#(东北角)的沉降量s=35.8mm，压缩模量的当量值为39.2MPa。6#(核心筒)的沉降量s=32.0mm，压缩模量的当量值为44.9MPa。8#(西南角)的沉降量s=62.1mm，压缩模量的当量值为32.4MPa。最大倾斜率为0.00114(6#和8#钻孔)，平均沉降量为40.1mm，建筑物平均沉降量和整体倾斜率满足规范要求。(4)采用此基础方案须解决如下问题:1)按地基处理规范，桩距宜取3～5d(桩径)。本例因桩长受到限制，按正方形布置，置换率m≤8.7%，处理后地基承载力fspk=600.5kPa＜Pk=750kPa。经分析研究:处理范围的土层土质较好;可采用非挤土成桩工艺(长螺旋钻成孔泵送混凝土成桩)，对桩间土不产生扰动或挤密;在CFG桩施工结束后，采用注浆对桩间土进行加固，孔深至基岩面。具备以上条件，桩间距可取为1.15m(2.3d)，置换率m=14.8%，承载力fspk=750kPa，提高了2.7倍。2)场地抗浮设计水位较高，水头达到8.1m，对成桩效果影响很大，为确保CFG桩桩身质量，采取在场地布置降水井的办法，将地下水降至施工标高以下。在筏板施工完成后注浆封井。综上所述，采用CFG桩+筏板基础是可行的。

3.2优缺点比较

3.2.1桩筏基础(1)优点1)单桩承载力较高，传力较直接。可布设于墙柱下，上部结构竖向荷载的80%以上可由桩承担，桩间土只需承担小部分竖向荷载。2)桩与筏板共同作用，基础刚度大，调节不均匀沉降能力强。(2)缺点1)成桩速度慢，溶洞、溶沟等不良地质地基的成桩困难，施工工期难以控制。2)施工产生大量泥浆，须妥善处理以免污染环境;冲孔桩产生振动，可能会对原有相邻建筑产生不利影响。3)冲(钻)孔灌注桩容易产生卡钻、漏浆甚至引起地面塌陷等，桩底沉渣清理困难。

3.2.2CFG桩+筏板基础(1)优点1)经济性。由于CFG桩桩体材料可以掺入工业废料粉煤灰以及充分发挥桩间土的承载能力，工程造价一般为桩基的1/3～1/2，经济效益和社会效益非常显著。2)适用性广，承载力提高幅度大。处理后，复合地基的承载力与原地基承载力相比，可提高2～5倍。3)施工简便，工期短。CFG桩施工方法一般为长螺旋钻成孔泵送混凝土法，成孔成桩一次完成减少了成桩时间，加快了施工速度。(2)缺点1)CFG桩单桩承载力低，对于超高层等上部荷载较大的建筑，CFG桩数量较多。2)长螺旋钻孔灌注桩施工时，如果混凝土输送的速度和螺旋钻杆的提升速度控制不当，则桩容易出现扩径或者缩径现象。

3.3经济性比较

3.3.1桩筏基础桩径1.1m，平均桩长20m，一共94根桩，筏板厚2.2m，混凝土及钢筋用量见表3。

3.3.2CFG桩+筏板基础CFG桩的桩径0.5m，平均桩长13.5m，一共1057根桩，筏板厚2.2m，混凝土及钢筋用量见表3。各技术指标表3基础桩混凝土量(m3)筏板混凝土量(m3)总混凝土量(m3)桩含钢量(t)筏板含钢量(t)总含钢量(t)桩筏基础1785.73203.24836.989.3289.4378.7CFG桩+筏板2800.43203.26003.615.6249.9265.5

3.3.3经济性比较混凝土单价按400元/m3，钢筋的单价(考虑加工)按6500元/t计算，桩筏基础总造价为439.7万元，CFG桩+筏板基础总造价为370.7万元，后者的造价为前者的84%3.4超前钻比较本工程位于岩溶发育地区，采用桩筏基础时，必须对每桩均进行超前钻，溶洞发育复杂处还须增加超前钻数量，而采用CFG桩+筏板基础则需进行详细勘察，钻孔间距可控制在20m左右。采用桩筏基础，钻孔数至少在100个以上，而采用CFG桩+筏板基础的钻孔数仅为11个，前者的超前钻数量至少为后者的9.1倍，换言之，采用桩筏基础时，超前钻的成本和钻探的工期至少分别为CFG桩+筏板基础的9.1倍。同时桩的施工难度亦较CFG桩增加许多。

3.5溶洞影响比较本工程位于岩溶发育地区，根据现场钻探情况，场地土层内未发现土洞;钻探揭露的覆盖层较薄，溶洞埋藏较深，顶板岩石破碎，均有填充物，地下水位高，为承压水，基本不受地下水活动的影响，因此可不考虑溶洞对天然地基稳定性的影响。采用桩筏基础，桩端应穿越溶洞，置于白云岩⑤中，由于桩的荷载大而且集中，溶洞的存在相对风险大，仅凭有限的超前钻资料难以准确判断桩端持力层范围有无溶洞，存在一定的安全隐患。而CFG桩的单桩荷载小、桩数多、荷载分散，溶洞存在的风险小，可将桩端置于强风化岩顶面，既可靠又经济。3.6施工工期比较本例中两种基础型式的筏板施工工期相当，可比较钻(冲)孔桩与CFG桩的工期。桩长15m左右的CFG桩，一天可施工40～50根桩，本例CFG桩工期可控制在20～25d，检测时间为30d。桩筏基础中的桩遇溶洞率高，施工桩的时间不少于60d，检测时间不少于40d。采用CFG桩可节省一半左右工期。通过以上分析，采用CFG桩+筏板基础的经济效益及工期均优于桩筏基础。

第8篇：桩基础施工总结范文

关键词：抗拔桩；大基坑；施工

1、工程概况

宁波市某县写字楼工程位于新世纪现代商务区的附近，东至学院路，南至沿海南线，西至桃源北路，北至某小区。项目总用地面积13800平方米，总建筑面积83690平方米，建筑高度100米，其中地上最高23层，地下2层。项目总投资54400万元，预算造价23500万元。

2、基坑情况

2.1　基坑基本情况：本工程土0.00标高为黄海高程23.900m米，室内外地坪高差为0.15 m，地下室底板面标高为－9.55 m(－11.5 m)，底板厚20cm，周边承台厚1.6～2.4米之间，底板和承台下设100厚C15素垫层。基坑呈长方形，东西长108.5米，南北长120米，属于大基坑开挖。

2.2　场地地质及水文情况

2.2.1　工程地质条件：根据浙江省工程勘察研究院2010年2月该工程岩土工程勘察报告(详勘)，本工程地震基本烈度小于6度，建筑场地类别为Ⅱ类。地层结构：1～5层土分别为素填土；粉质粘土；圆砾；圆砾；圆砾。根据本工程建筑物设计荷载及变形要求，本工程采用人工挖孔桩，桩端以4－2号强风化粉砂岩为持力层。

2.2.2　水文地质情况：抗浮设计最高水位为23.000米。

2.2.3　基坑周边情况：本工程场地北侧为一条正在规划中的路，规划路的外侧是在建楼盘，东侧和北侧的情况一样，南面基坑边依次布满污水管线、自来水管线、雨水管线，管线外侧是一条外环路，基坑西面外侧布满电线管线，紧邻管线西侧的是桃源北路。

3、抗拔桩施工

3.1　抗拔桩施工原因：抗拔桩，也叫抗浮桩，是指当建筑工程地下结构如果有在低于周边土壤水位的部分时，为了抵消土壤中水对结构产生的上浮力而打的桩。抗拔桩的主要靠桩身与土层的摩擦力来受力。以抵抗轴向拉力为主的桩，如锚桩、抗浮桩等。浮桩不同于一般的基础桩，有其自身的独特性能，与一般基础桩的最大区别在于：基础桩通常为抗压桩，桩体承受建筑荷载压力，受力自桩顶向桩底传递，桩体受力大小随着建筑荷载的变化而变化；而抗浮桩则为抗拔桩，桩体承受拉力，普通抗浮桩受力也是自桩顶向桩底传递，桩体受力大小随着地下水位的变化而变化，但两者受力机制恰好相反。本工程项目地下室水位抗浮设计最高水位为23.000米，地下结构低于周边土壤水位，为了平衡水的浮力，在大基坑中设置了很多抗拔桩。

3.2　抗拔桩定位

(1)平面定位：平面分布图如下图1.1。

(2)剖面构造：抗拔桩构造详图如下图1.2。

3.3　抗拔桩施工过程：先进行基础挖土及基坑支护的施工，浇捣垫层后再施工抗拔桩。

(1)设备及机具选择：本工程采用人工挖孔，设备及机具选择参照人工挖孔桩基础。

(2)施工流程：放线定位－人工挖孔－成孔－清孔－下钢筋与注浆管－清孔－注浆－补浆－成桩。

(3)施工要点：

①准备。各设备安装到位后，在施工现场砌筑10cm高的水泥矮墙一道，以防止泥浆和污水外溢，影响其他工种施工。

②放样。垫层施工完毕后，在垫层上根据控制点和轴线进行放样，桩位偏差小于1cm。

③埋设套管。为确保工程施工质量，防止碎石块等落入孔内，需在桩位处埋设一定高度的套筒。

④成孔。偏差应小于1cm，在成孔过程中经常用经纬仪校正孔的垂直度，以防孔斜率大于3％。

⑤第一次清孔。挖孔深度达到设计要求后，用清水进行孔内清孔直至孔口返出清水(正常情况控制孔内泥浆含量小于1.05kg／m，若出现塌孔时，可适当提高至1.15kg／m)。

⑥下钢筋与注浆管。第一次清孔完毕后，将钢筋与注浆管绑扎后直接放人孔内，纵筋端头要保证距孔底5～10cm。纵筋安放后要加以固定并使其处于孔的中心，然后用注浆泵进行第二次清孔直到孔内泥浆成清水为止。清孔完毕后，用M30的水泥砂浆进行注浆，边注浆，边拔管，以确保注浆管埋人砂浆内不小于2 m。

⑦注浆。注浆时注浆管口距孔底200～300mm，边灌注边拔注浆管，保证注浆管口始终埋人浆面1 m内，每根抗拔桩均须一次灌完。

⑧清除多余的浮浆。由于砂浆具有收缩性，在2 h后进行孔内补浆。

⑨注浆过程中，在注浆体内投入少量洁净的碎石，可提高抗拔力。

第9篇：桩基础施工总结范文

[关键词]建筑工程 桩基施工技术 问题与对策

[中图分类号] TU7 [文献码] B [文章编号] 1000-405X（2013）-12-232-2

桩基施工是整个建筑工程之中最基础同时也是最重要的环节之一，当前建筑工程的施工技术不论变得多么复杂和现代化，都离不开合格且良好的桩基础的支持。要想保证桩基施工这项基础施工的质量，需要在施工前对桩基进行合理的选择，制定完善的施工方案，对于可能出现的施工问题做好总结，并针对性地采取对策，这对于施工过程的顺利进行以及所建建筑物的质量安全能够提供最有效的保障。

1桩基分类与合理选择

1.1桩基的分类

桩基的分类一般情况下可以从桩基础的受力原理和桩身的材料组成两个方面来进行，其中按受力原理可以分为端承桩和摩擦桩两种类别，两者区别在于承受荷载力部位不同；而根据桩身的材料则可以将桩基分为灌注桩和预制桩两种类别，两者在施工工艺上有很大差别。具体分类及各自特性如图1所示。

1.2桩基的选择

桩基的正确和合理的选择有助于施工中规避由于桩型不合适而带来的施工问题，同时根据岩土工程地质条件选择合适的桩基能够起到扬长避短的作用，只要在施工过程之中采用与桩基相适应的桩基施工方法，就可以在很大程度上降低桩基与整体施工要求不符合带来的质量问题和经济上的损失。

桩基的选择首先需要考虑的是上部的结构给基础带来的荷载的大小，从上述分类中可以针对性地选择摩擦桩和端承桩；之后要根据施工地点的岩土层的条件、环境等地质和气候因素来对桩基的材料进行选择，例如当土壤中的氯化物含量偏高时，就不能选择硅酸盐水泥作为桩基材料了，而应换成复合水泥等能防侵蚀的材料；此外从经济角度应该尽量选择造价和工程预算相符的桩基，太廉价无法保证质量，太过昂贵的话如果工程技术或施工设备跟不上也会造成浪费。

2桩基施工技术概述

2.1不同类型桩基础的施工方法

桩基施工中针对不同的桩基础采用的施工方法不尽相同，工程施工中比较常见的一般有预制桩、沉管灌注桩、钻孔灌注桩这几种桩基础，各种桩基础相应的施工方法概述如下：①预制桩的施工工艺就是将预先做好的桩通过机械打进地下，常会采用焊接的方法来进行接桩；②沉管灌注桩一般采用锤击或者振动的方法来打桩，将钢套管通过打桩机挤入土层，施工至设计持力层后，在钢管里面放上钢筋笼，灌注混凝土，最后抽出钢管成桩；③钻孔灌注桩主要利用钻机钻进成孔，采用泥浆护壁，防止孔壁坍塌，钻至设计持力层时成孔，清渣，然后安防钢筋笼，然后进行水下混凝土灌注成桩。

2.2桩基施工的几个要点

为了尽量减少桩基施工过程中可能出现的问题，设计人员在对桩基础进行设计时就必须对施工地点的土质进行实地考察并做好相关记录和分析，然后根据桩基施工过程中可能遇到的困难和实际操作难度等尽可能多地提供几套桩基选择的方案。工程建设中的施工方则必须保证在施工过程中严格遵守桩基的使用条件和范围，科学利用相应的施工技术进行操作，同时在出现一些问题如桩心偏移等要及时做好应对措施，比如适当增加承台的高度等，总之在整个桩基的施工过程中都必须对桩基础的质量进行控制，保证整体建筑施工能够顺利进行。当然，无论施工前方案做的多完备，准备工作多么齐全，也无法避免施工中由于不可控制的原因造成施工问题的出现，下面就具体对桩基施工中比较常见的问题进行探讨并提出可行的解决对策。

3桩基施工中常见的问题及相应对策

3.1打桩施工中常见问题及对策

打桩施工一般使用在预制桩、沉管灌注桩的桩基施工中，在施工时由于土层中夹块石、或者机械故障等原因很容易出现桩体倾斜、桩位偏差等问题，出现这些情况后可以相应地采取下表中所示方法来处理。

除了上表中所示的几种方法外，实际施工中还会遇到很多其他的问题，比如由于桩基的质量不均或者桩置偏差太大导致桩基承台的尺寸无法提供足够的承载力，此时就需要通过扩大承台面积或者将独立承合成一个整体来使其达到施工所需承载力要求，另外如果施工过程中出现了断桩，要根据实际破坏情况考虑是否进行补桩，尽量不要在问题处理上增加过多成本投入。

3.2钻孔桩施工常见问题及对策

在钻孔灌注桩的桩基施工过程中，首先要利用钻机来进行钻孔，在钻孔过程中也会发生一些问题，影响施工进度甚至损坏钻机，下表所示的就是在钻孔施工的时候容易出现的问题及解决办法。

3.3成桩后对质量缺陷的处理方法

在桩体灌注成型后才检查到的质量问题，一般有下面两种常见的类型：①桩顶高程比设计要求要小。这种情况大多数都是由混凝土灌注终孔的时候没有控制好造成的，主要通过对钻孔桩的接长来解决，需要注意的是，接长部分中的混凝土的强度要比原来设计的高一点，以保持稳定性，另外施工前桩底沉积物没有清理干净也会导致桩顶高程小于设计要求，这种结果比较少见，也由于处理难度较大需要在施工前就做好预防与检查；②桩体混凝土内混有杂物。这中情况主要是因为在进行混凝土灌注过程中，孔壁上的部分物质没有被固定牢固脱落或侵入到混凝土中，其结果就是混凝土的连续性受到很大影响，出现这种问题后，应该视杂物量或桩体内夹层严重程度而采取不同的方法，一般采用高压注浆方法处理，太严重的则用冲击钻在原桩中心钻出适当大小的孔，然后人工进行清理，最后再重新灌注强度更高的混凝土。