精密工程论文精选(九篇)

第1篇：精密工程论文范文

关键词：GPS单点定位 城市工程测量 BERNESE 5.0 精密星历

中图分类号：TB22 文献标识码：A 文章编号：1672-3791（2014）04（b）-0028-02

GPS相对定位技术，通过组成双差观测值消除接收机钟差、卫星钟差等公共误差及削弱对流层延迟、电离层延迟等相关性强的误差影响，来达到提高精度的目的，这种作业方式无需考虑复杂的误差模型，具有解算模型简单、定位精度高等优势。网络RTK的出现更是将差分GPS技术发挥到了极致，通过差分改正信息实现了高精度的实时动态定位，由于其方便、快捷、高效的作业技术方法，得到了快速的发展。我国各大城市、地区相继建立了各自的CORS系统。但是，这种网络RTK技术也存在着不足，如受到通讯网络、覆盖范围等条件的限制，城市工程测量中通常工期较紧、要求效率较高，当测区范围内需要少数控制点而CORS系统无法使用的时候，如果建立静态GPS控制网，则大大影响了作业效率，提高了作业成本。精密单点定位技术是利用载波相位观测值以及IGS等组织提供的精度卫星星历及钟差来进行高精度单点定位的方法，能够实现厘米定位精度，完全满足城市工程测量的需求。目前，在一些发达国家精密单点定位技术已经得到广泛的应用，在我国这项技术在生产实践中的应用相对较少。

为了实现GPS单点定位达到厘米级精度，必须解决如下关键问题：（1）在定位过程中需要同时采用相位和伪距观测值；（2）卫星轨道精度需达到厘米水平；（3）卫星钟差改正精度需达到纳秒量级；（4）需要考虑更精确的误差改正模型。实质上，卫星位置和卫星钟差是影响精密单点定位精度的重要因素。本文主要从IGS提供的各种精密星历和钟差改正相关产品着手，利用国际著名导航定位软件BERNESE 5.0进行计算，分析快速星历和最终星历以及不同采样间隔星历钟差产品对静态单点定位精度的影响，进而讨论GPS单点定位技术在城市工程测量中的应用。

1 BERNESE 5.0软件数据处理

到目前为止，国际上GPS高精度单点定位软件主要有美国喷气推进实验室的GIPSY软件、瑞士伯尔尼大学的BERNESE软件、德国地学研究中心的EPOS软件。

GIPSY软件只供科研使用，不供商用，且不提供源代码，EPOS软件应用范围较为局限，主要在欧洲国家使用，也是以科研为主，而BERNESE软件可以商用，且提供源代码，使用较为广泛。图1中给出了BERNESE 5.0单点定位数据处理的简要流程，主要包括数据格式转换、钟差改正、误差模型改正、预处理和参数估计，除了得到测站坐标之外，还可以选择输出对流层、电离层、接收机钟差等参数的估计结果。

2 IGS精密星历

随着GPS定轨理论和技术的提高，轨道计算数学模型的完善，以及全球跟踪站数目的增多和跟踪站分布的改善，IGS确定GPS卫星轨道的精度有了明显的提高。目前，国际IGS服务局提供的事后精密卫星星历的精度已优于5 cm，精密卫星钟差的精度已达0.1 ns。其提供的精密卫星星历和卫星钟差产品包括：超快速产品（Ultra Rapid）、快速产品（Rapid）和最终产品（Final）3种，它们在精度、时延、更新率和采样率方面是不同的。如表1所示。

由表1知IGS给出的快速星历和最终星历在采样率和精度指标上均相同，那么快速星历和最终星历对静态精密单点定位精度的影响是否相同，在实际应用中是否需要等待最终产品解算精密单点定位，下面将用实例进行比较分析。

3 实例数据分析

本文选用北京CORS系统基准站的观测数据，分别选取超快速星历（实测部分）和最终星历，以及相对应的钟差改正文件，利用BERNESE 5.0软件进行精密单点定位计算，假设该站已知的精确坐标为真值，将两种单点定位结果分别与之求差，求得点位中误差，进而比较分析。

为了分析数据处理结果的统计特性，且避免误差偶然性，本文将全观测数据分为24个时段，分别使用两种精密星历进行单点定位计算。图2中给出了使用两种精密星历单点定位的点位误差，可以看出采用超快星历和最终星历的精度均在±0.06 m之内，大部分时段是在±0.03 m范围之内，14：00～20：00之间的误差相对较大，与广州地区活跃的电离层活动有关，两种结果相比较，使用最终星历的单点定位精度相对较高，但并不明显。

为了更加详细地比较两种精密星历对单点定位结果的影响，对两种精密星历定位结果的坐标分量分别求差，图3给出了X、Y、Z分量较差，可以看出坐标分量较差均在±0.02 m范围之内，这种差异对于城市工程测量来说影响并不算大，因此不必等到最终星历的，可以直接使用超快速星历进行单点定位，从而保证了精密单点定位技术在城市工程测量当中的可用性。

4 结语

目前精密单点定位在静态定位方面理论已经比较成熟，采用高精度GPS计算软件以后处理方式得到的定位结果已完全可以达到厘米级精度。本文分别选取超快速星历和最终星历两种精密星历文件，利用BERNESE 5.0软件进行计算，对全天24个时段的结果进行分析，可以看出，无论采用何种精密星历以及提供的钟差改正参数，解算结果均处于厘米级精度水平，两种测量结果相差甚微，完全可以满足城市工程测量的日常需要。随着美国GPS现代化的逐步完成，以及Galileo系统的正式运行，伪距码和多频观测值的增加，可以大大提高精密单点定位的精确性和可靠性，相信精密单点定位技术在城市测量中将会发挥更大的作用。

参考文献

[1] 施展，孟祥广，郭际明，等.GPS精密单点定位中对流层延迟模型改正法与参数估计法的比较[J].测绘通报，2009（6）.

[2] 曲伟菁，朱文耀，宋淑丽，等.三种对流层延迟改正模型精度评估[J].天文学报，2008（1）.

第2篇：精密工程论文范文

关键词：机械加工；工艺；影响

引言

机械加工的工艺主要是对机械设备运用对零部件加工，零件的加工过程中，对精密度是有着严格要求的，只有充分重视精密度的严格控制，才能真正促进零件加工水平提高。从理论上对机械加工工艺的研究分析，以及对零件加工精度影响的分析，就能有助于从理论上给予支持。

1机械加工工艺和零件加工精密度关系

机械加工工艺的优化实施，对实际零件加工的要求能得以满足，对零件的质量控制也比较有利。对机械加工完善后就要实施检验工作，对于不符合规范的零件淘汰掉，机械加工的工艺流程能够严谨的呈现，就对零件加工精密度有着直接影响[1]。具体机械加工工艺的实施，对合格零件的程序也有着改造作用，结合相应标准对零件加工的要求要严格实施，这样就能有效避免外界因素干扰。机械加工的工艺是多样化的，在对零件的精度控制方面也有着不同要求，只有提高了机械加工的整体工艺水平，才能有助于机械加工的精密度控制。所以机械加工工艺和零件加工的精密度就有着比较密切的关系。

2机械加工工艺对零件加工精密度影响和提高策略

2.1机械加工工艺对零件加工精密度影响

机械加工工艺对零件加工精密度的影响是多方面的，其中的热变因素影响就比较突出，主要是机械加工中机床出现了热变的问题。在对零件加工中，机床是一直不停的使用的，在机床和构成部件出现了相互摩擦之后，机床的局部以及整体产生热量，在热胀冷缩的原理下，机床的温度就会随即升高面对机床的契合度就会产生影响[2]。这样在对零部件加工的时候，受到机床自身的结构没有合理化呈现，这就必然会影响零件加工的精度。热变影响当中的工件热度也是比较突出的，零件的实际加工过程中，会和机床以及刀具等接触摩擦产生热量发生变形，这就影响了零件的质量，会造成工件变形等。数控技术在当前的零件加工中得到了广泛应用，数控机械加工的工艺实施中，对零件精度产生的影响也比较深远。数控机床的应用有着其自身的优势，编程原点的选择上对加工的精度影响比较大。编程原点的选择恰当性对零件加工精度会造成直接影响，还有是编程的数据处理方面对零件加工精度影响也比较大。以及加工的路线和插补运算等，都会对零件加工的精密度产生影响。

2.2机械加工工艺零件加工精密度提高策略

机械加工工艺实施中，对零件加工的精密度进行提高，就要从多方面充分重视，对机械加工的工艺系统设备的整体质量要得以提高，系统的应用要完善化。完整的零件加工系统设备，对零件产品的质量保障就比较有利，这也是机械加工的核心[3]。所以在对机械加工工艺系统设备的完善实施中，可通过新技术的引进，对加工系统中的不足进行弥补，对系统设备的研发力度要不断的加强，对机械系统设备的维护管理工作要加强重视，这些措施方法的实施对零件建工精度的控制就有着积极意义。注重对温度的合理化控制。机械加工过程中产生的问题对零件的精密度就有着直接影响，所以为保障零件加工的精密度就要充分重视加工温度的有效控制。机械设备运行的速度比较快，温度就会升高，在这一过程中要通过冷水的方法进行降温。对零件进行打磨的的时候，砂轮的高速旋转和零件的摩擦就会产生很大热量，在温度上升后在和零件接触的时候就比较容易造成零件的变形。所以通过冷水的方法降温就能有效避免这一问题出现。减少外力影响零件加工。机械加工工艺实施后，零件就会受到外力因素的影响。在受到挤压力以及摩擦力等因素的影响下，对零件加工的精密度就很难得以保障。所以在这一过程中，就要充分重视零件加工工作人员要对机械加工设备进行检查，发现设备的构件比较紧的时候就要做出适当的调整[4]。另外就是要定期的对机械加工设备的表面实施打磨处理，最大限度的降低设备表面和零件产生摩擦力，从而有效保障零件加工的质量。充分重视对零件制作过程的有效控制。机械加工工艺的实施中，在对零件的加工中，零件加工过程中的就显得比较重要。要最大化的降低机械设备加工的几何精度误差。对机械设备的检查工作实施就显得比较关键。要从多方面对机械设备自身的误差进行检验，对已经用于零件加工作业的设备要结合实际的需求进行改造，对零件产生的误差原因要详细分析。总结数据资料的分析，以及机床运行系统当中输入数据的准确性等。找到了机械设备自身存在的问题之后，针对性的加以解决，这样就能提高零件加工的精密度。在这些层面得到了充分重视，才能真正有助于零件加工的质量水平提高。

3结语

综上所述，对机械加工工艺的实施，要注重对零件的精密度保障，只有如此才能有助于零件的正常使用。在机械加工工艺实施中，会受到诸多层面的因素影响，对零件加工的精密度就很难得到保障。所以通过从理论层面对零件加工精密度的研究分析，就能从理论上为实际零件加工提供理论依据，从而促进零件加工的整体质量提高。

参考文献：

[1]司立坤,刘鑫.机械零件加工精度测量技术及相关问题阐述[J].科学大众(科学教育),2016(11).

[2]亓文学.浅谈机械加工工艺对零件加工精度的影响[J].现代制造技术与装备,2016(11).

[3]李明明,白志红.机械加工工艺技术误差分析与控制[J].工业技术创新,2016(05).

第3篇：精密工程论文范文

论文关键词：阳春滴丸，淫羊藿苷，高效液相色谱，含量测定

 

本品由部颁标准收载的品种阳春胶囊（WS3-B-3834-98）改变剂型而成〔1〕。由水貂鞭粉、羊鞭胶、狗肾胶、鹿茸、首乌、山药、菟丝子、枸杞子、肉苁蓉、黄芪、熟地黄、阳起石、淫羊藿十三味药材组成。其主要功能为补肾、益精补虚，用于由肾虚引起的头昏耳鸣，腰膝酸软，神疲健忘。经过方法学研究，建立淫羊藿苷HPLC含量测定方法含量测定，方法简便，可靠，准确，可以用于阳春滴丸的质量控制。

1、仪器与试药

waters515 高效液相色谱仪；waters2487 紫外检测器；HedraODS-2 (Size:250mm×4.6mm，Media:10nm 5um)色谱柱。淫羊藿苷（110737-200312中国药品生物制品检定所）（供含量测定用）；阳春滴丸（批号：20090403，徐州生物工程高等职业学校实训室生产）；淫羊藿阴性对照滴丸（批号：20090404徐州生物工程高等职业学校实训室生产）论文开题报告范例。甲醇为色谱纯，乙腈为色谱纯，其它试剂为分析纯，水为重蒸馏水。阳春滴丸为徐州生物工程高等职业学校实训室提供，批号为：20090601、20090602、20090603、20090604、20090605、20090606、20090607、20090608、20090609、20090610。

2 阳春滴丸中淫羊藿苷的含量测定〔2－6〕

2.1对照品溶液的制备取淫羊藿苷对照品适量，精密称定含量测定，加流动相制成每毫升约含0.05mg的溶液，即得。

2.2供试品溶液的制备取本品适量，研细，取粉末约1.0g，精密称重，置具塞锥形瓶中，精密量取稀乙醇25ml加入锥形瓶中，密塞。精密称定重量。冷水超声0.5小时，放冷，精密称重，用稀乙醇补足减失的重量含量测定，滤过，取续滤液，即得。

2.3 色谱条件的选择 选择色谱柱：HedraODS-2 (Size:250mm×4.6mm，Media:10nm5um)；乙腈：水（25：75）为流动相；流速0.8ml/min。检测波长270nm。理论塔板数按淫羊藿苷峰计算应不低于1500。

2.4空白试验

按本制剂处方比例及制备工艺，不加入淫羊藿药材，制得缺淫羊藿的空白样品。按样品溶液制备方法制备空白对照溶液。分别精密吸取淫羊藿苷标准对照溶液、样品溶液和空白对照溶液各10ul，分别进样测定，可见：淫羊藿苷峰位在12分钟左右，样品溶液有同样的吸收峰，而空白溶液在相应位置无吸收，不影响淫羊藿苷定量。2..5标准曲线的制备 精密称定80℃减压干燥至恒重的淫羊藿苷对照品适量含量测定，加流动相制成每1ml含0.056mg的溶液论文开题报告范例。分别精密吸取2μl、4μl、6μl、8μl、10μl注入液相色谱仪，测定，测得峰面积。对峰面积与进样量进行直线回归处理。得回归方程y=3E+06x+57560；相关系数r＝0.9998。表明淫羊藿苷进样量在 0.112~0.560μg之间与峰面积分值呈线性关系。

表1:线性试验

 

进样量(ug)

0.112

0.224

0.336

0.448

0.560

峰面积

316987

653763

990349

第4篇：精密工程论文范文

【关键词】高速铁路；精密工程测量；测量基准；地图投影

中图分类号：U238 文献标识码： A

一、前言

目前，我国高速铁路工程建设不得不解决的两大测量技术难题是：1）高速铁路工程测量技术精度要求高，为了实现轨道几何状态的高平顺性，要求测量精度必须从原来的厘米级提高到毫米级，甚至是亚毫米级，这就对铁路工程测量的理论、方法及技术体系和标准进行根本性的变革；2）高速铁路沿线大范围形变监测的技术挑战，为保障高速列车安全平稳运营，必须及时、高效、快速地监测铁路路基和桥梁的几何变形，并进行稳定性评估，这需要对大范围形变监测理论与技术进行系统研究与开发。在此背景下，本文将立足于高速铁路精密测量与形变监测的理论体系与技术系统，提出若干的想法。

二、高速铁路精密测量及形变监测内容界定

（一）高速铁路精密工程测量的内容

高速铁路精密工程测量贯穿于高速铁路工程勘测设计、施工、竣工验收及运营维护测量全过程,包括以下内容：(1)高速铁路平面高程控制测量；(2)线下工程施工测量；(3)轨道施工测量；(4)运营维护测量。

（二）高速铁路精密工程测量的目的

高速铁路精密工程测量的目的是通过建立各级平面高程控制网,在各级精密测量控制网的控制下,实现线下工程按设计线型准确施工和保证轨道铺设的精度能满足旅客列车高速、安全行驶。高速铁路旅客列车行驶速度高( 250-350 km/h),为了达到在高速行驶条件下,旅客列车的安全性和舒适性,要求：(1)线路严格按照设计的线型施工,即保持精确的几何线性参数；(2)轨道必须具有非常高的平顺性,精度要保持在毫米级的范围以内。为了满足上述要求,应根据线下工程和轨道铺设的精度要求设计高速铁路的各级平面高程控制网测量精度。

（三）高速铁路轨道铺设的精度要求

高速铁路轨道施工的定位精度决定着高速铁路的平顺性,高速铁路轨道铺设应满足轨道内部几何尺寸(轨道自身的几何尺寸)和外部几何尺寸(轨道与周围建筑物的相对尺寸)的精度要求。其中内部尺寸描述轨道的几何形状,外部几何尺寸体现轨道的空间位置和标高。

1、轨道的内部几何尺寸

轨道内部几何尺寸体现出轨道的形状,根据轨道上相邻点的相对位置关系就可以确定,表现为轨道上各点的相对位置。轨道内部几何尺寸的各项规定是为了给列车的平稳运行提供一个平顺的轨道,即通常提到的平顺性。因此,除轨距和水平之外,还规定了轨道纵向高低和方向的参数,这些参数能保证轨道有正确的形状。利用这些参数可以检查轨道的实际形状是否与设计形状相符,轨道内部几何尺寸的测量也称之为轨道的相对定位。

2、轨道的外部几何尺寸

轨道的外部几何尺寸是轨道在空间三维坐标系中的坐标和高程,由轨道中线与周围相邻建筑物的关系来确定。轨道外部几何尺寸的测量也称之为轨道的绝对定位,轨道的绝对定位必须与路基、桥梁、隧道、站台等线下工程的空间位置坐标和高程相匹配协调。轨道的绝对定位精度必须满足轨道相对定位精度的要求,即轨道平顺性的要求。由此可见,高速铁路各级测量控制网测量精度应同时满足线下工程施工和轨道工程施工的精度要求,即必须同时满足轨道绝对定位和相对定位的精度要求。

（四）高速铁路形变监测的主要内容和基本要求

1、形变监测的主要内容

路基：根据不同地质条件和路基高度，主要包括路基面的沉降监测、路基基底的沉降监测和路堤本体沉降监测。桥梁：以墩台基础的沉降监测和预应力混凝土梁的徐变变形监测为主。涵洞：自身沉降监测和洞顶填土的沉降监测。隧道：隧道线内线路基础的沉降监测。过渡段：路桥、路隧、路涵等过渡段沉降监测应以路基面沉降和不均匀沉降监测为主。站场：无特殊情况，一般按正线线下结构要求的相关内容监测。

2、形变监测的基本要求

(1)当发现沉降数据出现异常时首先自查，重测并分析工作基点的稳定性，必要时联测基准点进行检测。(2)严格按水准测量规范的相关要求进行测量。首次测量应进行往返监测，并取监测结果的中数，将经过严密平差处理后的高程值作为初始值。(3)为了将系统误差减到最小，提高监测精度，各次沉降监测应使用同一台仪器和附属设备，必须按照固定的监测路线和监测方法进行，监测路线必须形成附合或闭合路线，使用固定的工作基点进行监测。即实行“五固定”固定水准基点、工作基点、固定人、固定测量仪器、固定监测环境条件、固定测量路线和方法。(4)沉降监测需采用满足相应测量精度等级的电子水准仪，每次监测前需所使用的仪器和设备应进行检验校正。(5)在沉降监测过程中，应做好重点信息的记录，如架梁、运梁车通过时的施工荷载，测量时的天气情况和地下水情况，这利于对沉降变形和异常数据进行分析。

三、高速铁路精密测量及形变监测理论与应用成果与展望

目前我国对高速铁路精密测量与形变监测理论与技术开展了系统而深入的研究，研发了相应的软硬件系统。其关键技术及创新点如下：

（1） 提出了轨道控制网与轨道基准网的建网理论与技术体系，自主开发了相应的软件系统，控制测量精度可达亚毫米级（与国外技术同等精度，但性价比明显优于进口软件系统），多项研究成果已被相关规范所采纳，实现了高速铁路精密测量技术的自主创新与国产化。

提出了轨道控制网（CPIII）与轨道基准网（TRN）的建网理论与技术体系，自主开发了相应的软件系统，控制测量精度可达亚毫米级（与国外技术同等精度，但性价比明显优于进口软件系统），多项研究成果已被相关规范所采纳，实现了高速铁路精密测量技术的自主创新与国产化。发现了 CPIII 平面控制网外业测量测回数与精度指标的关系，提出了 CPIII 平面网外业测量不控制 2C 互差的测量模式，可显著提高 CPIII 网测量的效率，提出了 CPIII 网区段间衔接的余弦函数平滑搭接新方法，提出了 CPIII 三角高程网构网技术，提出了相应的平差模型与精度评定方法，开发了 CPIII 平面及高程网测量和数据处理软件。提出了 TRN 平面及高程控制网构网模式及置平坐标转换方法，推导了 TRN 平面及高程精度评定的数学模型，实现了的 TRN 的精度评定（国内外没有类似精度评定），研制了 TRN 数据采集与处理系统，首次实现了 TRN 外业数据采集的程序化。

（2） 独创性地提出了永久散射体网络化雷达干涉的理论与技术体系，开发了国内首套基于卫星 SAR 影像的高速铁路 PSI 沉降监测软件，沉降测量精度可达 3-5 毫米（精度优于国内外类似系统），显著提高了监测效率及沉降漏斗的可探测性，为高速铁路沉降监测提供了一种新的技术途径，填补了长大线性工程沉降监测技术的空白。

发现了制约高速铁路大范围沉降监测的主要因素，即时间失相关和大气延迟；发现了农田区域及植被区域永久散射体（PS）稀少的现象，发明了分体式人造角反射器，提出了固定式与分体式人造角反射器并行布设的模式，解决了农田和植被区域沉降监测的难题。

（3）加强抗差卡尔曼滤波在变形监测数据处理中的应用

如下图为一桥墩沉降变形监测网的一部分，点BM12和点BM13是该监测网的基准点，其余各为点桥墩的沉降变形点，线路长约0.25km，采用二等附合水准路线，观测周期为7天，共观测了15期。与普通卡尔曼滤波法处理的结果相比较，抗差卡尔曼滤波法的波形更稳定，且在一个更小的范围内波动，说明抗差卡尔曼滤波处理的结果与各期平差值更为接近，抗差卡尔曼滤波法优于普通卡尔曼滤波法。

图 桥墩沉降变形监测网

（4）其他形变监测实施措施

(l)采用局部更新水准点高程方法来解决水准点之间高差闭合差超限问题，对于复测未超限的段落维持水准点高程不变，超限的段落两端联测两个或多个水准点或深埋水准点，直至闭合差满足规范要求，再对该水准线路范围内的水准点沉降情况进行分析，对个别差异沉降明显的水准点高程值做局部调整。(2)在无柞轨道施工前，对全线精测网复测一次，以基岩水准点为高程计算基准，统一更新所有线路水准基点的高程，以复测后成果作为无柞轨道施工期的高程基准。根据新高程基准，对线下竣工中线进行复测，对底座板的厚度进行验算，必要时对设计坡度进行局部变更。

四、结束语

综上，高速铁路精密工程测量技术的研究，不仅为我国建立高速铁路精密工程测量技术体系奠定基础，而且为高速铁路的大规模建设及时提供测量技术标准。

参考文献

第5篇：精密工程论文范文

机要文书是国家秘密的一种存在形式。因为它数量大，内容多，所以涉及秘密的范围也广。获取一个国家的机要文书，便可掌握对方一个方面或几个方面的秘密信息。这种信息当然要比那些道听途说的东西更丰富、准确、可靠，因而更带权威性。机要文书保密，包括机要文书、资料、图表等的保密和密码电报传真的保密。这是秘书部门保密工作的重要内容。在现实生活中有些人未认识到机要文书保密的重要性。

一、把好认识关，思想上高度重视

把好认识关，是做好机要文件管理工作的前提。机要文件管理水平的好坏，直接影响领导决策的效果，决定着党政机关工作效率的高低，机要文件管理人员必须做到：一要有高度责任感。要科学理论武装头脑，保持高度的政治敏锐性，及时掌握了解党和国家的方针、政策，把上级的精神和领导意图贯彻到工作之中。二要有主动精神。要强化创新意识，争取主动。要有新思路、新方法，想在前，做在先，想人之未想，做人之未做。三要周到细致，精益求精。强化机要文件管理 “天下大事必做于细，古今事业皆成于实”。文件工作无小事，要大力弘扬求真务实的作风，脚踏实地不漂浮，埋头苦干不张扬，大力倡导雷厉风行、急事急办、特事特办的工作作风。力争把机要文件工作做得更好。坚持不以事多而懒为，不以事小而不为，不以事杂而乱为。

二、抓好制度关，工作上严格要求

抓好制度关，是做好机要文件管理工作的重要保障。首先要建立健全各项制度。对各项具体工作都要作出明确而严格的规定。一是要建立文件登记制度。《收文登记本》、《发文登记本》、《转办登记本》、《借阅登记本》、《机要文件夹走向登记本》，一个不能少。二是针对机要文件管理工作的各个环节，制定《机要文件分发制度》、《机要文件转办制度》等制度，并装框上墙，使各项工作职责分明，操作有序。其次，要严格执行制度，以制度管人、办事。做到有章可依，违章必究，执章必严，以各项工作制度的建立健全促进规范化建设。三是实行督促检查制度。坚持以自查为主，领导督促为辅的方针，具体做到三查：一是查岗，就是定期不定期检查在岗在位情况，确保一直处于待命状态，做到能够随时向领导提供文件资料；二是查勤，就是坚持检查记录本登记情况、文件的运转情况以及相关制度的落实情况。并将检查结果作为年终考评依据，对于成绩优秀的实行奖励，对于成绩较差的进行通报批评；三是查漏，就是检查一次上级来文有没有漏登现象，传阅件有没有漏传现象，受文单位有没有漏领现象，文件回收有没有漏缴现象。

三、走好程序关，细节中精益求精

走好程序关，是做好机要文件管理工作的关键。要按照 “规范、精细、严密”的总体要求，严密细致做好每一项工作，精益求精完成好每一个程序，坚决确保机要文件办理做到及时、准确、规范。收发报、登记、递送、批办都要做到及时，要有很强的时间意识，随到随收。收取公文后要认真阅看，分清急缓程度、主送机关等，认真检查内容是否完整、有无缺页、字迹是否明显清晰等，发现问题就要及时采取相应补救措施，保证送阅的文件没有差错。要做到规范有序、有条不紊。缓急不同的文件，必须按照不同的办理要求区别办理。提高效率，避免贻误时机，影响工作。

四、做好保密关，安全上万无一失

做好保密关，是做好机要文件管理工作的重点。机要文件，顾名思义，有一定的发放和阅读范围，有相应的保密要求，特别是其中的内容，机要文件管理人员要特别注意，一定要确保安全。一旦泄密，造成的后果将十分严重，必会给工作带来极大的被动和阻力，因此，务必严防死守，过好安全关。硬件方面，要选用先进、安全的硬件设施，并根据技术发展进步，及时增添更新，软件方面，要按照上级要求装配好应用和防毒软件，确保电子公文传输中不发生泄密事故。从纪律上强化安全，要用铁的纪律进行约束，安全纪律是高压线，任何人都不能碰，对违反保密安全的，要严惩不贷，处理到底，决不姑息迁就。

第6篇：精密工程论文范文

【关键词】三角高程，全站仪，水准测量。

1、三角高程测量的优点

传统的水准测量虽然精度较高，但是有测量速度慢、工作强度大等缺点，尤其是在山区，由于测量环境差，测站增多，测量效率非常低。而三角高程测量是由测站向照准目标观测垂直角和它们之间的水平距离或者斜距，计算测站点与照准点间高差的一种方法。这种观测方法简单，而且不受地形条件的限制[1]。

目前，全站仪在测角和测距方面都有了很大的提高。据了解，徕卡TS30测量机器人测角精度达到了0.5秒，测距精度达到1mm + 1ppm。这大大的促进了三角高程测量技术的发展。并且全站仪具有测量手段简单、计算速度快等优点[2]。

2、三角高程与水准等级的研究现状

由三角高程测量原理可知，使用三角测量的方法可以减少工作量，特别是在山区无法进行水准测量的时候，三角高程测量可以方便测量高程。对于测量精度很多专家学者进行了大量的研究。

在文献[2]中，介绍了三角高程测量发展过程，有些学者认为由三角高程测量自身原因的限制，使用三角高程不能普遍代替三四等水准测。文献[2]中提出下面两个问题：

（1）在同等距离两点间进行高程测量， 三角高程测量误差与距离成正比；而水准高程测量误差与距离的平方根成正比。因此， 水准高程测量精度高于三角高程测量精度。

（2）三角高程测量误差与测站数的平方根成反比，测站数越少， 误差反而越大；水准高程测量精度与测站数的平方根成正比， 测站数越少，误差越小；因此水准测量精度优于三角高程测量精度。

由以上两点可认为不能因全站仪测距精度的提高而提高高程测量精度。因此，全站仪三角高程测量无法普遍代替水准高程测量，尤其在高等级基平测量中必须采用水准测量。

文献[3][4]中提出，三角高程测量可以代替水准测量。陈帅和张维丽等提出使用中间法三角高程测量可以代替三、四等水准测量。这种方法要求在测量时把观测边边长、垂直角限制在一定范围内，不量取仪器高、棱镜高进行高程测量。

由于在测量过程中保持了前后视距大致相等，此种方法的大气折光系数变化是相当小的，期对误差的影响也较小，可以忽略不计。

文献[5][6]中，作者在研究过程中，通过工程实例验证三角高程测量代替三等水准测量是可行的。

经过研究，一些学者认为三角高程测量可以代替二等水准测量，文献[7]中，沈忱等提出在有条件的情况下可使用三角高程代替二等水准。作者使用徕卡TM30测量机器人进行三角高程测量，采取六测回的测量形式，将仪器和觇标均架设于控制网观测墩上，使之强制对中。通过实际测量验证，得出垂直角的增大对高差精度影响很小，而边长对高差精度影响较大的结论。根据二等水准测量规范，当边长在3000m以内时可以满足二等限差，使用TM30测量机器人精密三角测量可代替二等水准测量。

文献[8]中，使用对向观测法，对边、角各观测四个测回，在竖直角

文献[9]中，张正禄等研究了在精密三角高程测量中，可以使用代替一等水准测量。在他的研究中，使用往返测来抵消球差的影响。通过观测不同时段的高差并与精密水准测量相比较，计算出某一方向的K的离散值，再拟合得到K值随时间变化的曲线，用它作为该地区的K值。在边长不宜超过600m，观测角度不宜超过30°的情况下，使用强制观测墩，同时要用一等几何水准方法测量其高程的一部分网点作为三角高程网严密平差的已知点（约占1/3左右）。最后通过实例验证，得出可以使用三角高程测量代替一等水准的结论。

文献[10]中，贺春梅、明祖涛等使用TCA2003测量机器人进行跨河水准测量，每公里测量偶然中误差=±0.28mm。小于规范规定的±0.45mm的要求。闭合线路闭合差为-0.85mm，小于允许的6mm的要求。满足一等水准测量。

3、三角高程测量中的一些问题

在三角高程测量中，大气折光是不可避免的一个问题。文献[11]中作者提出了一种利用偶数站高低棱镜对象观测高差闭合差为0来改正大气折光反演系数的方法，高精度地得到工程所在区域各时刻各方向的大气折光系数，提高了三角高程测量精度。

文献[12]中，作者通过实验验证，得出以下结论：大气折光系数K值在一天内的变化大致在中午前后数值最小，也比较稳定；日出日落时数值变化最大，变化也快。

文献[13]中，段恩新提出一种不使用强制对中桩的情况下使用对中杆以减少误差的方法，使棱镜误差精度达到1mm的要求。在文中还提出天顶角大小对高差影响不大可不予限制的结论，同时指出考虑到全站仪系统误差（ 竖轴、横轴、视准轴等） 与竖直角大小成正比的影响，复杂环境下测量时竖直角宜限制在 20° 以内。

4、结论与展望

（1）与传统的水准测量相比，三角高程的具有受地形限制小、转点少、效率高等优点，尤其适合我国中西部地区进行高程测量。

（2）水准式、对向观测等三角高程测量方法可有效提高三角高程测量精度，满足工程实践的需要。

（3）三角高程测量要特别注意大气折光的影响，采用合适的方法可在一定程度上减弱大气折光的影响，但其影响很难有效的控制。这也是今后三角高程测量需要努力解决的一个方向。

5、参考文献

[1]刘秋丽. 浅析在复杂山区利用全站仪进行地形测量的技术和方法[J]. 大科技・科技天地，2011，（5）.

[2]陈峰.三角高程测量替代水准测量初探[J].铁道勘测与设计，2006，6：45～46.

[3]李林.用三角高程测量法代替三四等水准测量的可行性研究[J].同煤科技，2005.（4）：37～38.

[4]陈帅，张维丽.三角高程测量代替三、四等水准测量研究[J].湖北广播电视大学学报，2012.3（32）：159～160.

[5]石光，马耀昌，冯丽等.山区对向三角高程测量代替三等水准的应用研究[J].科技视野，2013.（33）：392～393.

[6]李方彦.精密三角高程测量代替三等水准测量的研究[J].科技传播，2011，（6）：91～92.

[7]沈忱，杨凤芸，胡松会.TM30测量机器人三角高程代替二等水准测量[J].辽宁工程技术大学学报，2012，3（31）：335～339.

[8]杨凤芸，赵文，刘玉梅.TM30三角高程代替二等水准测量的精度分析[J].沈阳建筑大学学报，2012，4（28）：657～622.

[9]张正禄，邓勇，罗长林等.精密三角高程代替一等水准测量的研究[J].武汉大学学报，2006，1（31）：5～8.

[10]何春梅，明祖涛.利用三角高程代替一等跨河水准的可行性研究[J].海洋测绘，2006，6（26）：25～27.

[11]龙四春，袁帅华.大气折光系数修正与高精度三角高程测量[J].公路交通科技，2009，6（26）：93～97.

第7篇：精密工程论文范文

关键词：水准测量；高程；数字水准仪；限差

中图分类号： P216 文献标识码： A

1前言

在以往的水准测量工作中，只能使用光学精密水准仪，而且操作过于繁多，外业工作量大，数据需要人工记录，受人为因数干扰较大。并且内业计算量多，平差计算复杂。近几年，随着电子、信息、电子计算机和空间科学的飞快发展，数字水准仪以其自动化程度高、功能全、使用方便、高精密度以及良好的可靠性逐步替代精密光学水准仪在国家高等级水准测量和高精度的工程测量中被广泛使用。

随着科技的发展，GPS(全球定位系统)和全站仪技术的也发展迅速，GPS和全站仪已经逐步进入水准测量的领域中，在低等级水准导线测量和碎步测量中占有一席之位，但是在国家一、二等水准测量和高精度的工程测量中，GPS和全站仪却不能够替代精密光学水准仪，因为GPS和全站仪水准测量的精密度完全达不到规范和技术的要求，远底于光学精密水准仪。但是数字水准仪器的精度要远高于光学精密水准仪器，数字水准仪的出现，完全打破了数字测量仪器不能进入高精度水准测量的界限。

2 实验数据的采集和传输

2.1实验数据的采集

为了验证数字水准仪器能够进行二等水准测量 ，在测量的前期工作中，围绕学校进行踏勘，选择合适的点位作为水准点，布设水准导线（如图2.1）。假设出起始水准点的高程坐标作为已知坐标，使用拓扑康DL―102型电子水准仪进国家二等水准测量，按闭合水准导线的路径完成数据采集。在使用拓扑康电子水准仪之前应进行一些功能设置，进行二等水准测量时选择采用N次水准测量，指的是多次进行中丝读数。然后取多次读书平均值，在进行实测时N设置为2 次，并将仪器的读数选择精确型，既最小读数为0.1mm，在输入测站限差为0.6 mm，就可以开始数据采集的工作。

图2.1 水准导线布设图

2.2实验数据的传输

当外业数据采集完毕后，要将数据整理传输到计算机内，要把电子水准仪内存中的数据传到计算机中进行设置通讯参数设置，波特率一般设置为9600，奇偶性一般设置为无检验，回车换行设置为On。

3 实验数据的分析和成果

3.1实验数据的整理

为了验证使用数字水准仪进行水准测量能够达到国家二等水准测量规范的要求，其测量结果整理如下：

表 3.1 水准测量往测成果表

表 3.2 水准测量返测成果表

表 3.3 测站边长成果表

3.2实验数据分析

在水准测量中，检验水准导线是否合格，要符合其检验标准（如表3.4）。

表3.4 二等水准测量精度标准

视距长度(m) 前后视距差(m) 往返测高差之差(mm) 路线闭合差（m）

注：R为检测测段长度，km；

L为路线长度，km。

在二等水准测量中，视距长度和前后视距差有严格的限定。为检验视距和前后视距差是否符合测量精度，将其列出（如表3.5）。

表3.5 水准测量前后视距差

注：表中的前后视距为平均值

由表3.5得知，前后视距差的最大值为0.9765m，小于精度标准1m，说明前后视距差符合二等水准测量的精度要求；视距的最大值为44.720m，小于精度标准50m，也符合要求。

在二等水准测量中，往返测高差之差限差的检查也很重要，为了检测往返测高差之差是否符合精度要求，将高差之差计算结果和限差列出表格作比较（如表3.6）。

表3.6 往返测高差之差检核表

注：表中高差取两点间的绝对值

由表3.6可以看出，往返测高差之差小于限定误差，说明其精度符合要求。

当上述水准测量的精度检验完毕后，应检测水准测量的闭合差，利用公式（3.1）和公式（3.2）来计算（其中L为路线长度）。

（3.1）

(3.2 )

由公式3.1计算得出闭合差=2.575mm，容许闭合差=4.337mm，

4 结束语

数字水准仪在进行高等级导线测量的方法和步骤同光学精密水准仪是一致的，但是其外业数据采集和内业数据整理的工作效率和数据的准确性要远远高于光学精密水准仪。用其进行高等级的水准测量，消除或削弱了许多误差，提高了测量工作的效率，而且较光学水准仪测量时的工作人员少，节省了人力资源。

参考文献

[1] 周祖渊.电子数字式水准仪的性能及测量原理[N].重庆交通学院学报,2005-2(B1)：1-2.

[2] 柴文川.电子水准仪测量系统及其应用[EB/OL].200.200.0.254/kns50/.

[3] 陈海民.水准测量的平差计算方法[N]. 邵阳学院学报.2003-2-1(B2)：4-5.

[4]蔡林,杜柏利.精密水准测量以及ISO规范[EB/OL]. 200.200.0.254/kns50/.

第8篇：精密工程论文范文

【关键词】精密天平；阻尼问题；研究分析；操作分析

引言

精密天平的核心组成部分是其横梁系统，其中包含有吊挂系统、横梁、砝码以及秤盘等几个不同的组成部分。当精密天平的横梁系统处于一种初始的平衡状态之时，在精密天平的某一端添加一个一定质量的小型的砝码，此时在整个精密天平系统之中就存在有另外一种力矩作用，进而打破了最初的平衡状态，进而向一种全新的平衡状态而过渡。所以，在精密天平之中平衡力，系统的稳定性以及系统的平衡性与外界的力矩有着直接的联系，在整个过渡的过程之中，遵循着严格的规律，诸如衰减的快慢、摆动的周期情况、整个精密天平系统阻尼的大小等等，都是整个系统的平衡性影响因素，上述几点因素之间存在着力学上的联系。所以应当深入的对精密天平工作以及阻尼等相关问题进行研究和探讨。

1 精密天平正常阻尼情况

正常阻尼情况指的是精密天平在工作当中的正常情况，一般的情况之下机械天平有不带阻尼和带阻尼等两种类型，对于带有阻尼器的精密天平，可以通过调节阻尼的大小来使得系统保持平衡状态，并且当天平摆动两个左右的周期之后，整个系统会处于一种平衡的状态。而没有带有阻尼器的精密天平，在整个摆动的过程之中难免的会受到刀刃以及空气阻尼的影响，而产生摩擦力的作用，所以在整个精密天平系统的运行过程之中存在阻尼的作用，但是阻尼较为微弱。根据上述的分析和研究也可以发现精密天平系统的工作和过渡过程应当是一个衰减式的摆动过程，具体的决定因素取决于整个系统阻尼系数的大小等，如若精密天平内部的阻尼系数大，则说明系统的阻尼较强，摆动的衰减就会加快。对于上述分析到的不带有阻尼器的精密天平系统，其阻尼系数往往较小，所以摆动的衰减过程就进行的较慢。在精密天平的工作过程之中，由于吊挂系统、横梁以及秤盘砝码等等的质量都处于一种恒定的状态，所以针对相关阻尼系数的确定也应当结合上述的情况，给予最佳的设定。

2 精密天平不稳定状态分析

根据上文针对精密天平系统正常阻尼情况进行细致的分析，可以明确当精密天平处于理想状态之下时的基本情况，并且对阻尼系数对于整个横梁的影响有着深入的掌握。下文将针对精密天平系统不稳定的情况进行深入的研究，力求进一步的分析和探讨精密天平的阻尼问题，促进操作精准度的提高。

首先需要分析的是外部力矩在整个精密天平系统当中所产生的实际影响，明确不同情况之下外部力矩会形成的一系列情况。当精密天平系统的横梁重心处于精密天平的支点正上方之时，此时系统处于一种不稳定的状态。所以在这种情况之下精密天平的横梁角度会出现一定的偏转，其中有两种不同的情况：第一种是会随着时间的增加而逐步的趋向于零，另外一种情况是随着时间的增加精密天平的衡量偏转角度逐步变大，直至接触到顶端为止。所以精密天平系统是一个非常复杂的系统，其中的力学因素非常重要。当精密天平的横梁中心与系统的支点重心处于重合的状态之时，整个精密天平会处于一种平衡的状态，而当系统经过一段时间的过渡之后，则系统将会达到一种全新的平衡状态。在针对精密天平进行研究的过程当中可以设横梁之上的外部力矩为m，当m大于零之时，整个精密天平系统的刀刃会处于两边刀刃的正上方部位，这就是所谓的离线状态，在这种情况之下空载的灵敏度会较高。而当m小于零之时，中刀刃会处于两边刀刃的正下方部位，这样的状态称之为是吃线状态，在这种情况之下整个精密天平系统的空载灵敏度不大。而当m等于零的时候，是一种理想的装配条件，并且是精密天平的最佳状态，是最佳的装配位置。而在这样一种理想的条件之下，精密天平系统的灵敏度主要的决定因素就是横梁自身的参数，而与精密天平系统内部的秤盘、吊装系统、砝码等没有直接的联系。在通常的情况之下，整个精密天平系统的灵敏度设计应当满足相关结构设计的根本需求。

综合上述的分析，在精密天平系统之中阻尼的问题是一个相当复杂并且涉及范围较广的问题，一般的阻尼器类型有油阻尼器、空气阻尼器、电磁阻尼器等等，但是在精密天平系统之中，一般是采用活塞式的阻尼器。活塞阻尼器主要是由阻尼套以及阻尼筒等几个部件构成，在各个构件之间，存在有一定的间隙，形成一种环形的间隙。当精密天平系统的横梁处于摆动的状态之时，阻尼筒内部和两端会形成一定的压力差，进而使得空气会在空隙之间产生流动的情况。阻尼筒会产生一定的反作用力，阻止横梁继续的摆动，进而起到阻尼的作用和效应。

3 结束语

综上所述，根据对精密天平工作的基本原理和相关的阻尼问题进行细致的分析，从实际的角度出发论述了精密天平工作当中的相关问题，旨在加强实践的研究，促进工作水准和操作精准度的提升。另外在针对精密天平系统进行设计的过程之中还需要结合精密天平所需要的阻尼系数来确定得出阻尼器的尺寸和实际的大小，这一点非常重要，在精密天平安装并且全部调试完毕之后，可以使用间接的方式，来测定得出整个精密天平系统的阻尼系数大小，首先根据相关的计算公式，计算得出数据的大小，最后再使用秒表记录出精密天平摆动的周期，最终计算得出精密天平阻尼系数的大小。

参考文献：

[1]张也平.精密天平工作的基本原理和相关的阻尼问题[J].企业技术开发，201l（5）.

第9篇：精密工程论文范文

[关键词]基础设计 混凝土裂缝 隔震措施

中图分类号：TG249.5 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2014）24-0118-01

1 引言

大型精密设备由于加工精度要求，一般对基础的要求极高，尤其对基础的变形差（倾角）控制十分严格，该类设备的基础设计具有难度大、工程量大、施工质量要求高等特点。例如某型号龙门镗设备：床身部分地基变形曲线的倾角不得超过0.005mm/m；工作平台部分地基变形曲线的倾角不得超过0.01mm/m。因此，在进行大型设备基础施工图设计时，地基沉降，基础的刚度和稳定性对设备的正常使用十分重要，一旦超过工艺限值范围，将直接影响使用精度甚至损伤设备直至无法工作。本文拟基于某型号龙门镗铣床设备基础设计，从基础沉降控制、设备基础混凝土变形控制以及必要的隔振措施等三个方面探讨大型精密设备基础设计方法。

2 设计方法

为保证设备基础强度、刚度和稳定性，达到设备工艺要求，需重点做好以下三方面的设计：（1） 不产生危害设备运转的地基沉降；（2）基础本身具有足够的刚度和稳定性；（3）必要的隔振措施，避免其他外界环境对其产生振动影响。下面就从这三个方面对大型精密设备基础设计进行探讨，并提出相对应的处理方法，为大型精密设备基础设计提供参考。

2.1 基础沉降控制

虽然龙门铣床基础对地基土承载力要求不大，但是遇到软弱土层或压缩性较大的土层，对于移动荷载作用较大的龙门铣床基础变形就不能满足工艺要求，因此对地基土进行处理是必要的。根据该型号龙门镗铣床设备资料和工艺对土建设计的要求，以及场地岩土勘察报告，经计算比较后采用钻孔灌注桩对地基进行处理。

由于设备荷载分布不均匀，龙门吊运行轨道部分所承受载荷最大，中部荷载高于周边荷载；由于桩土相互作用导致桩群的竖向支承刚度分布为内弱外强、变形发生内大外小、桩土反力内小外大的变化，因此，设计时通过调整基桩的竖向支承刚度分布，使差异沉降减到最小。在荷载较大部位，桩布置密集，在荷载较小部位，桩布置间距疏松。在桩基础沉降的计算方法上，到目前为止国内外所采用的方法一般有两大类：一类是以单桩沉降为基础进而考虑其上设备基础的沉降及变形；另一类是将桩基承台、桩群与桩间土作为实体深基础进行计算。国内有规范可循的为后一种方法，但是实体深基础法只能计算出基础的整体沉降，而不能计算基础的弯曲变形，而高精度设备对基础的弯曲变形却是最敏感的。由于桩基沉降计算理论还不完善，使得计算结果与实际之间不可避免地存在差异（有时差异巨大）。因此桩基沉降理论计算值仅作为参考。因此，对控制基础沉降采取如下措施：1.减小桩顶反力；2.基础施工完毕后对设备基础进行超载预压，即在基础完工后进行预压，预压重力为以后实际加工工件重力的1.5倍～2.0倍，预压时间至少2个月以上，直到沉降基本稳定，待沉降稳定满足工艺要求后方可结束；3.布置数个沉降观测点来定期观测基础沉降。

2.2 基础混凝土裂缝变形控制

大体积混凝土基础可能产生裂缝的主要原因如下：

（1）混凝土硬化收缩产生的裂缝。混凝土浇筑后，在其逐渐散热和硬化过程中自身体积开始收缩，大体积混凝土尤为明显。收缩过程中一旦混凝土受到外界约束就会在体内产生一定程度收缩应力，如果收缩应力超过混凝土极限抗拉强度，就会引发裂缝问题。大体积混凝土中有五分之一水分是水泥硬化所需要的，其余水分理论上应当被完全蒸发掉。可是，事实与预计不可能完全一致，经常发生水分过分蒸发的问题。当蒸发掉的水分超过本应蒸发掉的水分时就会引起混凝土收缩，进而产生裂缝。另外，大体积混凝土通常添加的矿物质掺合物、减水剂、骨料等物质，一定程度也会影响混凝土的自缩值。

（2）水化热引起的裂缝。

理论上，混凝土厚度越大，设备基础的刚度越大，但由于混凝土的体积过大以后，由于水泥用量大、表面系数比较小，水化热过程中释放的大量热量不易扩散，迫使混凝土结构内部温度骤升，以致于与外部环境形成了一定温差。在温差作用下，引发混凝土结构产生不规则伸缩，伸缩到极限时便在结构内部产生应力，迫使混凝土表面出现裂缝。混凝土水化热所产生的热应力对混凝土块体的影响在设备基础中越来越不容忽视，由于热应力处置不当造成的温度裂缝，已对精密设备的运行产生严重影响。

因此，大型精密设备基础设计必须按照裂缝产生原因采取对应措施。本工程设备基础的裂缝变形控制从以下三个方面来控制：（1）设备基础钢筋采用小直径、密间距，变截面处加强布置分布筋；设备基础混凝土强度等级不高于C30，可采用60天强度。（2）材料方面，选用低热硅酸盐水泥或者低热矿渣硅酸盐水泥，科学的选用材料配比，用较低的水灰比、水和水泥用量；严格控制砂石骨料的含泥量。（3）施工方面注意混凝土养护，保持低温度，湿度大，使水泥水化作用充分。并且应严格遵守《大体积混凝土施工规范》（GB50496-2009）[2]规定，保证施工质量。

2.3 隔震措施

当环境振动的影响过大时，就会导致设备加工质量达不到规定要求，长此下去甚至会降低其精度和使用寿命，导致严重的后果。因此，必须采取措施减少环境振动影响，把它控制在容许的范围内。

龙门铣床一般在厂房内工作，在设计时需考虑厂房内吊车或厂房外车辆的振动影响，以及应远离动荷载较大的机床，因此基础的隔振设计及隔振措施是必要的[3]。此类隔振属消极隔振，首先应知道振源的频率、振幅，根据振源和隔振基础的距离来选择合适的隔振材料，根据基础及设备本身自振频率确定隔振材料的厚度，使基础受到的震动影响控制在容许范围内。一般可采取下列措施之一进行隔振：

（1）在基础四周设置隔振沟，隔振沟的深度应与基础深度相同，宽度宜为100mm，隔振沟内宜空或垫海绵、乳胶等材料。

（2）在基础四周粘贴泡沫塑料、聚苯乙烯等隔振材料。

（3）在基础四周设缝与混凝土地面脱开，缝中宜填沥青、麻丝等弹性材料。

（4）精密机床的加工精度要求较高时，根据环境振动条件，可在基础或机床底部另行采取隔振措施。

3 总结

综上所述，从基础沉降控制、设备基础混凝土变形控制以及必要的隔振措施这三个主要方面设计大型精密设备基础，并采取相应得措施，就能很好的满足工艺要求，保证达到生产条件。

参考文献

[1] 中国建筑科学研究院.GB50010-2010混凝土结构设计规范.北京，中国建筑工业出版社，2010.

[2] 中国建筑科学研究院.GB50007-2009大体积混凝土施工规范.北京，中国建筑工业出版社，2009.

[3] 中国建筑科学研究院.JGJ79-2012建筑地基处理技术规范.北京，中国建筑工业出版社，2012.

[4] 中国建筑科学研究院.JGJ94-2008建筑桩基技术规范.北京，中国建筑工业出版社，2008.

[5] 中国建筑科学研究院.GB50007-2011建筑地基基础设计规范.北京，中国建筑工业出版社，2011.