建筑法压缩工期的规定精选(九篇)

第1篇：建筑法压缩工期的规定范文

[关键词]建筑；地基；基础；处理；工程；

[Abstract] With the continuous development and progress of our society, we are more and more attention to the processing of the building foundation, attach importance to the construction work of foundation treatment has an important significance for the social reality. This paper mainly discusses the handling of the building foundation.

[Keywords] building; foundation; basis; processing; engineering;

中图分类号：K826.16文献标识码：A 文章编号：

引言

我国地域辽阔，自西向东，有南而北;从沿海到内地，由山区到平原，分布着多种多样的地基土。地基土的抗剪强度、压缩性以及透水性等，因土的种类不同而可能有很大的差别，地基条件区域性较强。因而使地基基础这门学科特别复杂。随国民经济的快速增长，我国的建筑业也取得较快的发展。现在，国内不少知名的房地产开发商家纷纷将开发项目转向自然风光优美的山地(譬如:各类度假山庄、高档高尔夫球场、某某庄园等);虽然这给楼招‘增加了不少卖点，但是随之也引来诸多不便及问题。

1、建筑工程地基处理的主要内容

伴随建筑事业的发展，建筑工程施工技术也取得了长足的进步;在现代的建筑工程施工中，不仅事先要选择在地质条件良好的场地上从事建设，而有时也不得不在地质条件不良的地基上进行修建。

另外，随着科学技术的口新月异，结构物的荷载口益增大，对变形的要求也越来越严格，因Ifu原来一般可评价为良好的地基，也可能在一定条件下，非得进行地基处理不可。

所以不仅要针对不同的地质条件、不同的结构物选定合适的基础形式、尺寸和布置方案，而要善十选取最恰当的地基处理方法。利用换填、夯实、挤密、排水、胶结、加筋和热学等方法对地基土进行加固，用以改良地基土的工程特性。

一般情况来讲:当建筑物的天然地基存在以下问题之一或几个时，即须采用地基处理措施以保证建筑物的安全与正常使用:强度及稳定性问题、压缩及不均匀沉降问题、渗漏问题、液化问题。这也是建筑物的地基所面临的最主要问题。2、地基设计中的沉降计算

2.1有关计算参数的确定

在进行地基设计之前，先通过勘探和原位试验（如荷载试验，旁压试验）或室内压缩试验，测定有关计算沉降的土工参数。试样无侧向变形的压缩试验结果，可用压缩曲线或称e－p（e～logp）曲线表示，并得出反映土压缩性高低的两个指标（压缩系数av、压缩指数C），同时为了研究土的回胀特性，亦可进行减压试验，得出土的回弹、再压曲线。=

av＝（e1－e2）／（p2－p1）＝－Δe／ΔpCc＝（e1－e2）／（logp2－logp1）＝－Δe／log（p2／p1）=

压缩系数不是常量，它随压力增量的增大而减小。在我国《工业民用建筑地基基础设计规范》按a1－2值的大小（即P1＝100KPa，P2＝200KPa），划分土的压缩性。而压缩指数在较高的压力范围内基本为常量。通过两种图示曲线可以算出：

av＝0.435／p•Cc为所研究压力范围内的平均压力

2.2不同固结条件下的沉降计算

如前所述目前工程中广泛采用的分层总和法，该法按照压缩曲线所取坐标的不同，又可分为e－p曲线法和e－logp曲线法。

在进行地基沉降计算时，先要确定地基的沉降深度（即压缩层的界定），对于天然沉积的土层，土体本身已在自重作用下压缩稳定，所以地基中的初始应力δZ随深度的分布即为土的自重应力分布。而地基土的压缩变形是由外界压力（沉降计算压力）在地基中引起的附加应力δS产生的，在理论上附加应力可深达无穷远。但目前在水利工程中通常按竖向附加应力δZ与自重应力δS之比确定地基沉降计算深度，对一般性粘土取δZ＝0.2δS，对软粘土取δZ＝0.1δS。

e-p曲线法

计算公式为第i分层的压缩量

Si＝（e1i－e2i）／（1＋e1i）•Hi（1－1）

Hi--第i分层的厚度

地基的最终沉降量（1－2）

有时勘测单位提供的不是压缩曲线，而是其他压缩性指标，可换算为：

Si＝av／（1＋e1）•ΔP•Hi＝mv•ΔP•Hi＝1／Es•ΔP•Hi

ΔP--压力增量

mv--土的体积压缩系数

av--土的压缩系数

Es--土的压缩模量

在计算过程中应注意首先要根据建筑物基础的尺寸，判别在计算基底压力和地基中附加应力时是属于空间问题还是平面问题，再按荷载性质求出基底压力P的大小和分布。应当注意，当基础有埋置深度Df时，应当采用基底净压力Pn＝P－r•Df，然后求出计算点垂线上各分层的竖向附加应力δZ，并绘出它的分布曲线，按算术平均计算出各分层的平均自重应力δsi和平均附加应力δzi进行累加，在e－p曲线中查出相应的初始孔隙比e1i和压缩稳定后孔隙比e2i，从而计算出各分层压缩量（式1－1），并进行累加后得出地基的最终沉降量（式1－2），必须注意自重应力δS应从原地面高程算起，附加应力δZ应从基底高程算起，同时在三维变形状态下，斯肯普登--贝伦建议将沉降值S乘以一个系数Cp，即修正固结沉降S＝Cp•S，根据我国《工业民用建筑地基基础设计规范》规定，计算所得的沉降值S应乘以一个沉降计算经验系数Ms，这样才能较准确估算地基沉降量（MS＝1.3～0.2，其具体数值视土的压缩模具Es的不同范围参见规范说明），一般来讲软粘土地基的S计算值偏小，而硬粘土的S计算值又偏大较多。

e-logp曲线法

按e-logp曲线法来计算地基的沉降与e－p曲线一样，每一分层压缩量计算公式仍为S＝（e1－e2）／（1＋e1）•H，与前述利用e－p曲线或压缩系数av计算的方法步骤基本相同，所不同的只是选用压缩性指标和确定初始及最终孔隙比的手段不同，须由现场压缩曲线求得。经推导可得出用e-logp曲线或压缩指数Cv的沉降计算公式为：

第2篇：建筑法压缩工期的规定范文

蒸气加压混凝土砌块具有密度小、保温隔热性能好、隔音等优点，在新型墙体材料中得到广泛的应用，在框架结构建筑中，成为替代粘土实心砖砌筑填充墙的主要材料。但是，这种新型材料在施工中也出现一些质量通病，本文结合实际工程对砌块施工技术进行了论述，并提出了一些防裂渗的措施和补救办法，从而提高施工质量。

【关键词】

蒸压加气混凝土砌块；施工；质量

一、蒸汽加压混凝土砌块概述

蒸汽加压混凝土砌块是用纯水泥化学加气，以水泥浇结粉煤灰为主原料，由于蒸汽加压混凝土砌块属于硅酸盐水泥制品，它的物理与化学性质比红砖要复杂，所以，要充分认识和掌握其特殊性，才能有针对性地采取相应合理的施工方法和防裂措施。

蒸汽加压混凝土砌块的干缩值较大，干缩期较长，其干缩值一般是红砖的3倍～6倍，因此一定要在其达到一定的干缩值后才能在工程当中使用，即干燥期。规范规定新出厂的蒸汽加压混凝土砌块一定要放置28d后才能使用。干燥期实际也是其内部含水率逐渐降低和强度逐渐增长的过程。

蒸汽加压混凝土砌块的吸水率较高，一般在65%以下，而其干缩值与实际含水率有着密切的关系，由于实际含水率的变化会对实际干缩值产生很大的影响和变化，在实际使用中，由于客观因素，在砌块吸人大量的水以后，在很长一段时间内，它都会具有一个很大的实际干缩值。砌块本身吸水率高，但吸水速度较慢，而蒸发含水的速度也比较慢，一旦吸人大量的水以后，就存在一个较长的蒸发时间和较大的干缩过程。所以在实际施工当中，现场砌块的防水避雨保护措施对墙体的质量是至关重要的一环。

二、加气混凝土砌块墙体裂缝部位及产生的原因

（一）加气混凝土砌块易出现裂缝类型分析

加气混凝土砌体易出现裂缝的部位一般在柱与填充墙交接处直裂缝、梁与填充墙交接处横裂缝、主框架内隔墙45度斜裂缝、少数窗台下斜裂缝、女儿墙处不规则裂缝。

（二）产生裂缝原因分析：

从加气混凝土材料特性方面：加气混凝土砌块具有吸水率大、干缩变形显着的特点，当砌块含水率不大于5%时，其干缩变形才趋于稳定。如果砌块干缩变形过大，则容易造成裂缝。当干缩变形带来的拉应力超过砌块之间的粘结强度时，裂缝就出现在灰缝；当砌块之间的砂浆粘结强度高于砌块抗拉强度时，砌块就可能开裂。砌块在混凝土龄期28d之内时，由于混凝土水化等各种物理化学作用，其干燥收缩较大，因此使用龄期较短的砌块更容易产生干缩裂缝。加气混凝土砌块的干缩是造成墙体开裂的主要原因，其形式主要是竖向裂缝。同时，加气混凝土砌块是将加气混凝土坯体切割而成的，加工过程中易在表层形成一层松散层以及粉尘，如砌筑墙体前未进行清理或清理未彻底，就会在砂浆和砌块之间形成隔离层，影响砂浆与砌块之间的粘结力，对于抹面砂浆，则易造成粉刷层空鼓、开裂。从环境温度影响来说：普通砂浆的导热系数约为0.9W/（m.K），线膨胀系数约为4×10-4mm/（m.℃），与加气混凝土砌块8×10-6mm/（m.℃）相差达到10倍左右，一旦环境温度变化，则在砌筑砂浆、抹灰砂浆以及砌块之间产生温度应力，当环境温度变化幅度较大，产生的温度应力太大时，则造成砌块与灰缝、砌块与抹灰层的开裂。建筑物顶层由于受到阳光直射，在昼夜温差大的季节，容易造成墙体在顶层梁底部的水平裂缝以及斜裂缝。因此温度应力也是加气混凝土砌块墙体产生裂缝的主要原因之一。

从施工操作来看，主要表现在：

1、填充墙与柱未按施工规范采用接结筋，且砌块砌筑高度过高，使砌块墙未充分收缩。砌块与墙间水泥石灰砂浆也未将墙与柱很好的粘结，进而在收缩内应作用下拉裂。

2、在抹灰时未用钢板网将墙柱连接处覆盖后再抹灰，从而使抹灰层由于水泥收缩而拉裂。

3、在砌块砌到梁底时，未按规范要求，加一层蒸压灰砂砖斜砌楔牢塞实，在墙体收缩后，出现裂缝。

4、填充墙施工前、施工后，框架结构荷载变动大，若填充墙未充分收缩，框架变形未稳定，就开始粉刷，势必会造成裂缝。

5、由于施工质量未控制好，使填充墙砌筑强度低，使其无法抵抗框架变形，进而产生内部拉应力，出现裂缝。

三、施工技术

（一）掌控好加气材料的含水性，结合相关的规定，此类材料在建设的时候其含水性应该控制在十五之内，含水率在10～30%之间的收缩值比较小（一般在0.02～0.1mm/m）。根据经验，施工时加气混凝土砌块的含水率控制在10～15%比较适宜，砌块含水深度以表层8～10mm为宜。表层含水深度可通过刀或敲上个小边观察规律，结合经验来分析，一般来讲，在砌筑之前开始浇水，其浇水的总数要结合建设时期的时节以及干湿状态来明确，通过表层的湿润度来掌控.严禁直接的用那种含有雨水的材料。

（二）砌块砌筑宜采用“满铺满挤法”，对于其长度一般以一块材料的长度为最佳，要保证铺浆是匀称的，而且要确保浆面是平滑的，满铺砂浆层每边宜缩进墙边10mm，铺浆后立即放置砌块，轻揉挤压一次摆正找平。灰缝要横平竖直，上下层十字错缝，转角处相互咬槎，边砌边勾缝，不得出现瞎缝、透亮缝。如果铺浆后不能立即放置砌块，砂浆失去塑性，应铲去砂浆重新铺砌。

（三）加气砼砌块砌筑前应进行实地排列摆放。砌块应十字交错、错缝搭砌。砂加气混凝土砌块搭接长度不应小于砌块长度的1/3，也不应小于90mm，如果搭错缝长度满足不了规定的搭接要求，应根据砌体构造设计规定采取压砌钢筋网片的措施。要在墙体之中结合图纸的规定开展试排活动，以此来明确灰缝的尺寸，最好是使用主规格，严禁混用，如果部分区域必须要镶嵌的话，要将其分散处理，确保其受力是匀称的。

（四）砌筑的强度要合乎相关的规定。各层应采用不低于M5.0的专用砌筑砂浆，满铺满挤砌筑，上、下层十字错缝，转角处应相互咬槎；砌筑时，一次铺摊的砂浆长度不能超过800mm，完成之后要立即将其平放，要将其放置平整，在敲击的时候使用木头材质的锤子，而且掌控好力度，禁止将砖敲碎。因为其长度非常长，在初始的砌筑的时候要将线调平整，要不然的话就会干扰到总的缝隙的平直性。水平灰缝和竖向灰缝宽度分别宜为15mm和20mm，砂浆饱满度不小于80%，砌筑时要边砌边用原浆进行勾缝处理。

第3篇：建筑法压缩工期的规定范文

关键词：蒸压粉煤灰砖；砌体材料；干燥收缩；含水率；相对湿度；体积/暴露面积比；龄期

中图分类号：TU362 文献标识码：AExperimental Research and Prediction Formulation of the Drying

为了很好地控制蒸压粉煤灰砖砌体房屋的干燥收缩裂缝，国内外进行了大量块体干燥收缩试验研究.张钟陵\[1\]用试验结果统计得到了烧结砖、灰砂砖以及多种非烧结砌块的干燥收缩率与含水率的关系.陈伟等\[2\]研究了含水率及环境温度和湿度对混凝土砖的干燥收缩的影响.梁建国等\[3\]研究了混凝土砖的自身收缩以及不同失水阶段砖的干燥收缩与含水率的关系.梁建国等\[4\]对不同试验方法、不同上墙含水率和不同环境相对湿度时,蒸压粉煤灰砖的干燥收缩规律进行了对比试验研究，得到了上墙含水率及环境湿度对蒸压粉煤灰砖干燥收缩的影响系数，提出了砖在使用阶段的干燥收缩率与标准法［5-6］得到的砖的干燥收缩值ε0之间的关系.非烧结砌体干燥收缩裂缝产生的原因是砌体在使用阶段产生过大干燥收缩，而砌体是由砖和砂浆砌筑而成的复合材料，其干燥收缩除与砖的干燥收缩大小有关外，还受到以下因素的影响：砂浆的干燥收缩\[7\]、砖在砌体中的体积/暴露面积比\[8-9\]、砌筑时砖从砂浆中吸水导致砖的上墙含水率增加\[10\]等.显然，砌体的干燥收缩规律与块体的干燥收缩是有区别的.Hughes等 \[11\]和周瑾等\[12\]对不同环境相对湿度时混凝土砌块砌体的干燥收缩性能进行了试验研究，得到了砌体受环境相对湿度等因素影响的结论.Brooks\[8\]将砂浆和砖分别看成是弹性分离单元，然后将两者组合起来，用该模型得到了砌体的收缩变形公式，但形式过于复杂.

本文力图从复合材料力学湿热效应［13］的角度出发，推导出正交各向异性砌体墙的干燥收缩率与砖和砂浆干燥收缩率的关系，进行简化后，并经试验验证，得到用单砖使用阶段的干燥收缩规律表达的砌体干燥收缩随时间的变化规律.

1 砌体干燥收缩与砖和砂浆干燥收缩的关系

假设砖和砂浆是各向同性弹性材料，近似取水平灰缝上下半砖作为代表性体积单元来研究砌体的干燥收缩变形,如图1(a)所示.在实际工程中，干燥收缩裂缝通常是由于砌体水平方向的干燥收缩变形受到约束而导致，本文仅研究水平方向的干燥收缩变形.

湖南大学学报(自然科学版) 2012年

第8期 梁建国等：蒸压粉煤灰砖砌体干燥收缩试验研究及其预测模型

砌体代表性体积单元，在无外荷载时，由于砖和砂浆的干燥收缩规律不同，干燥引起的砌体体积变形是一个超静定问题,见图1(b)和图1(c）.

由此表明，砌体的干燥收缩率近似等于砖的使用阶段干燥收缩率，而且，当砖尺寸更大时，这个结论更为准确.

2 砌体中蒸压粉煤灰砖在使用阶段干燥收缩

砖在使用阶段的干燥收缩是指砖上墙砌筑后在环境中干燥而产生的收缩.理论上，当时间t

4 结 论

1）砌体的干燥收缩率近似等于砖的干燥收缩率，砂浆的干燥收缩率对砌体影响很小.

2）砌体墙中蒸压粉煤灰砖的干燥收缩率随着上墙含水率的增加而增加，随着环境相对湿度的增加而减小，随着砖的体积/暴露面积比的增加而减小.

3）蒸压粉煤灰砖砌筑初期从砂浆中吸收水分，使得砖的初始相对含水率增加，从而加大砖的干燥收缩率.

4）在使用阶段的不同时刻，蒸压粉煤灰砖砌体干燥收缩率可按式（17）进行预测.

参考文献

［1］ 张钟陵.用实验方法确定新型墙体材料砌筑的安全含水率\[J\].建筑砌块与砌块建筑,2004(3):21-23.

ZHANG Zhongling.Test method of safe constructing moisture content of new building materials \[J\].Building Block and Block Building, 2004(3):21-23. (In Chinese)

\[2\] 陈伟,郭昌生,卢新帆.混凝土砖干燥收缩率探讨\[J\].新型建筑材料,2006,33(10):32-34.

CHEN Wei,GUO Changsheng,LU Xinfan. Investigation on drying shrinkage of concrete bricks\[J\].New Building Materials,2006,33(10):32-34. (In Chinese)

第4篇：建筑法压缩工期的规定范文

关键词：地基；桩基础；地基承载力

中图分类号：TU472 文献标识码：A

1 工程概况

拟建工程位于重庆路以南，重庆胡同以北，清明街以西，人民大街胡同以东，占地面积1.2万平方米，28层高层建筑，地下室2层，群房7层。总建筑面积91481平方米。

2 工程地质勘察方法其成果

2.1 勘察方法

钻探取样、钻芯照相；原位测试： 静力触探、标准贯入试验等； 室内试验：常规试验、 三轴剪切试验、 固结试验、 渗透试验、 水质分析等。

2.2 地层岩性

本次工程勘察深度范围内，共揭露土层共9层。①人工填土：褐色，软塑状态，属中压缩性，厚度0.70～2.00 m。②粉质粘土：厚度一般为0.60～3.00 m，呈黄褐～灰黄色，软塑状态，属中压缩性土。③粉质粘土：厚度一般为2.80～8.20 m，呈灰色，流塑～软塑状态，属中压缩性土。局部夹淤泥质粉质粘土透镜体。④粉质粘土：呈浅灰，可塑状态，无层理，属中压缩性土，厚度0.90～2.60 m。⑤粉质粘土：厚度0.90～3.80 m，呈灰黄～黄灰色，可塑状态，属中压缩性土。⑥粉质粘土：厚度7.40～11.60 m，呈黄褐色，可塑状态，属中压缩性土。⑦粉砂：厚度4.50～8.00 m，顶板标高为-27.65～-30.46 m，呈灰～黄灰色，密实状态，属低压缩性土。⑧粉质粘土：厚度一般为8.30～15.90 m，呈黄褐色，可塑状态，无层理，属中压缩性土。⑨粉质粘土：厚度一般为15.70～17.90 m，呈黄褐色，可塑状态，无层理，属中压缩性土。

2.3地下水条件评价

该建筑场地内主要有一层地下水，是孔隙潜水类型。埋藏于 ①层及②层以下。勘察期间实测稳定水位，埋深为0.00～2.20m，表层地下水属潜水类型，主要由大气降水补给，以蒸发形式排泄，水位随季节有所变化。一般年变幅在0.50～1.00m左右。抗浮设计水位可按0.00m考虑。

场地地下水在长期浸水的情况下，对混凝土结构无腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋无腐蚀性。

3 岩土工程分析与评价

3.1 场地类别的判定

根据本次勘察7’，8’，14’，27’号孔现场波速试验结果，本场地埋深20.00m以上地基土等效剪切波速Vse=159.0m/s。根据区域覆盖层厚度（>50），按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）判定，本场地土为中软土，本场地属Ⅲ类场地。

3.2 场地变形计算

3.3.1 地基承载力的确定

按照《规范》表格法、动力或静力触探方法、土的强度理论计算以及邻近条件相似的建筑物经验值，经分析综合取值得到地基承载力。选择持力层的第⑦层的土的承载力土工试验计算值 248kPa，

原位测试计算值220kPa，推荐值 230kPa。

3.3.2 地基基础评价

根据勘察资料显示，拟建场地工程地质条件较好，土层由上至下土质渐好，水平向分布尚稳定，地基土大部分属于中压缩性土，强度较高。

结合场地周围环境及场地土质条件综合分析，本次拟建物采用钻孔灌注桩，建议选择第⑦层可作为本次拟建物的桩端持力层，可将桩端置于标高-29.5～-32.5m左右。

1）钻孔灌注桩基础设计参数。提出四种桩基础设计均满足承载力要求（见表1），在考虑合理应用原材料及节约的条件下，最经济合理的设计是：桩长为27.5m， Φ=0.6m，桩数为4，计算的单桩竖向极限承载力2667kN。按层位及标高提供钻孔灌注桩极限侧阻力标准值qsik、极限端阻力标准值qpk见表2。

2）桩基沉降量计算。采用等效作用分层总和法，桩基沉降量计算深度，S=2.87mm。根据结果桩基础的沉降量符合规范规定，故此桩基础满足工程需要的强度和变形条件。

4 结论与建议

本次拟建楼荷重大，高度大，采用钻孔灌注桩，满足设计及工程需求。建筑场地50m以上无坚硬土层分布，因此不会有沉桩困难。

钻孔灌注桩施工时，应做好泥浆护壁及孔底回淤土处理工作，确保成桩质量。为减小沉降，提高单桩承载力，拟建23～27层酒店式公寓亦可采用后压浆成桩工艺。

参考文献

[1]岩土工程勘察规范（GB50021-2001）.

[2]建筑抗震设计规范（GB50011-2001）.

第5篇：建筑法压缩工期的规定范文

【关键词】既有建筑物地基；超固结土；地基承载力

1.　前言

（1）既有建筑物直接增层具有节约土地，节省投资等优点被广泛的用于城市改造工程建设中。直接增层需要解决的主要解决问题是上部结构和基础及地基承载力的鉴定，其中地基承载力的确定是增层改造的关键。

（2）为建筑物增层或增载而进行的岩土工程勘察的目的，是查明地基土的实际承载能力，从而确定是否尚有潜力可以进行增层和加载。因为建筑物的使用年限不同，原有建筑物勘察时评价地基承载力采用的规范和拟增层建筑物勘察时评价承载力的方法可能不同，所以增层勘察时地基承载力应以现行的国家和地方标准进行评价。而实际工作中设计方多根据经验将承载力提高10%～20%作为增层后的地基承载力使用，或根据建筑物的沉降变形资料、上部结构刚性情况查表确定。但是地基土承载力表只是建立在数理统计基础上的，表中的承载力只是复合一定安全保证概率的数值，并不直接反映地基土的承载力和变形特征。而地基土承载力表的使用是有条件的；岩土工程师应充分了解最终的控制与衡量条件是建筑物的容许变形　，所以增层、增载所需的地基承载力潜力是不宜通过查以往有关的承载力表的办法来衡量的。原位测试和室内试验的测试成果能比较直接地反映地基土的承载力和变形特性，能直接显示土的应力～应变的变化、发展关系和有关的力学特性点。是确定既有建筑物增层地基承载力的比较可靠的方法。在既有建筑物结构刚度和抗震性能满足增层条件下，本文通过工程实例，对既有地基地基承载力的确定方法进行了探讨。

2.　工程实例

某单位办公楼，2层框架结构，钢筋混凝土独立基础，基础埋深2.0m，基础底面积1.5×2.0m。平均基底压力130KPa。已建成时间8年，拟增加二层，增层后要求地基承载力160KPa。

2.1　室内试验。

（1）本次勘察布设探槽3个，在基底下1.5倍范围内用环刀采取Ⅰ级原状土样，采取土样做常规物理力学试验及高压固结试验。与原勘察报告试验结果对比后见表1　。对表中的数据进行对比分析，发现各层土在上部荷载的作用下均发生了排水固结，含水率、孔隙比、压缩系数减小。而干重度、压缩模量增大。

（2）工程中采用六个环刀样进行了高压固结试验。先期固结压力的解译采用经典的卡萨格兰德作图法确定。求得土层的先期固结压力Pc为131KPa。大于该深度土层的上覆自重应力。说明该层土为超固结土。Pc值与基底压力Pk大致相当。在抗剪强度指标的选用上，考虑土体受到在上部荷载作用在现有的应力体系平衡并基本上完全固结，而由于增层施工造成的荷载会很快施加，土体形成不排水情况。故剪切方法采用固结不排水剪。更符合实际情况。考虑到土在剪切过程中性状和抗剪强度在一定程度上受到应力历史的影响，在固结排水试验中，需用各向等压的周围压力бc来代替和模拟历史上曾对试样所施加的先期固结压力，对试样进行预固结。本次试验中预固结压力取130KPa，预固结后，剪切时施加的第一级固结压力Δб3均应大于130KPa.，使试验点处于正常压密状态。此时得到的强度包线才能显示正常压密状态土的强度随上覆有效压力变化的规律。根据室内六组三轴压缩试验的结果，得到抗剪强度指标标准值Ccu为22KPa。cu为12°根据地基基础规范中根据土的抗剪强度指标确定地基承载力特征值。采用理论公式计算法fa=Mbγb　+Mdγm　d　+　McCk=0.23×18.8×1.5+1.94×18.8×2.0+4.42×22=170KPa。

2.2　载荷试验。

（1）平板载荷试验是在一定面积的承压板上向地基土逐渐施加荷载，　测求地基土的压力与变形特性的原位测试方法。由于具有直接直观准确的特点，　作为一种主要的原位测试手段，　在地基勘察中得到了广泛应用，　国家及各地区的地基规范规程中根据土工试验指标及其它原位测试指标，　利用表格或经验公式确定地基承载力均是以与载荷试验成果对比而得。为避免影响建筑物的正常使用和保证原建筑物的安全，载荷试验是从既有建筑物的基础的外侧向基础下挖探槽，并以基础的中心线为中心，宽800mm，深2.00　m，采用0.80×0.80m2的方形承压板。试验方法按规范进行。试验点曲线见图1。根据该试验点的P～S曲线特征。依据规范按相对变形取值（对应的沉降值取S=8mm）　，　对应的承载力特征值为　298KPa．共检测3个点，　极差满足规范要求，　平均值为285KPa　，　因此，　可取值为285KPa　。可以看出，　该值与由土工试验和原位测试得到的地基承载力差别很大。分析其原因，是既有建筑地基土具有超固结土性质，土的应力历史不同，　载荷试验所得到的p-s曲线与正常固结土很大差异，根据文献1研究成果，如采用正常固结地基土的p-s曲线取值方式，会造成承载力偏大，容易产生安全隐患。

图1　P-S曲线

（2）仔细分析后受力过程可分为3个阶段。

第一阶段：试验探槽开挖前，　基底土受先期固结压力作用（既有建筑物基底压力），第二阶段探槽开挖后，　地基土所受竖向应力解除，　地基土发生回弹。第三阶段，施加附加应力。随着载荷试验逐级加载，　地基土再压缩，随着荷载的增加，　地基土压缩速度逐渐变缓，最后趋于水平，当加载量达到土体的先期固结压力后，　土体发生欠固结沉降。是地基土卸荷～回弹～受力～再固结的过程。曲线平缓，　接近直线，　说明地基土在附加应力达到先期固结压力前，　其回弹再压缩的变形量很小，　甚至趋于零，出现所谓的“压密效应”　分析其机理，　可以认为土体充分固结后，　在其主压缩层内的土体刚度增加，　在继续增加荷载的某一应力段内，　该部分土体变形减小，　传至下卧土体的应力范围增大，应力减小，　使下卧土层变形减小。点b所对应的荷载可作为判断地基土先期固结压力。b点所对应的荷载为130KPa，　这与原勘察报告中在该深度范围内通过室内高压固结试验试验得到的先期固结压力和既有建筑物的基底压力接近。bc段才是超固结土的正常压缩曲线，　其变化特点真实反映了超固结土的承载力性状，根据文献1研究成果，取值时将超固土载荷试验曲线上的坐标原点移至b点对应于先期固结压力，　再按正常固结土试验曲线求地基承载力特征值为168KPa，由于试验条件与规范1的要求不一致，在非标准条件下进行，承压板周围存在超载，大小约等于既有建筑物基底压力加上基底以上土的重度，假设增层后建筑物的埋深和基宽不发生变化，地基土受力条件与基本与此时载荷试验条件相同，故此条件下得到地基土承载力特征值可做设计值使用。无需深宽修正，此数值与理论公式计算和原位测试得到的数值基本一致。

3.　结语

（1）既有地基土因受上部荷载的作用，产生排水固结。地基土承载力有所提高，提高的幅度与基底压力、基础宽度、建成时间、原地基土性质有关。不宜通过以往查承载力表的方法来衡量。

（2）既有地基应先通过室内试验，判断其是否具有超固结土的性质，采用理论计算法时，剪切方法采用三轴试验中的固结排水剪。载荷试验要按照超固结土在非标准条件进行承载力取值。

参考文献

［1］　周斌，张可能，刘源.超固结土平板载荷试验与承载力取值分析［J］. 工程地质学报，　1004－9665/2008/16-0161-03.

［2］　滕延京，　李钦锐，　李勇.既有地基地基基础工作性状试验研究［A］. 兰州大学学报，　0455－2059（2011）-0243-04.

［3］　中国建筑科学研究院.　GB　50007－2011　建筑地基基础设计规范［S］. 北京：　中国建筑工业出版社，　2012.

［4］　李广信.岩土工程50讲.人民交通出版社，　2010.2第二版.

第6篇：建筑法压缩工期的规定范文

关键词：高层建筑岩土工程勘察地基分析评价 Abstract: With the increasing of high-rise buildings in the city, the bearing capacity of the foundation and the depth of foundation have higher requirements. Through the investigation of geotechnical engineering investigation of engineering geological conditions of the site, and through sorting, inspection and analysis of the original data, put forward a scientific and rational design and suggestions. This paper is based on detailed examples of the high-rise building construction and geotechnical investigation content, investigation and evaluation on the foundation of judgement on the base of analysis of the base layer of soil, hydrological and geological conditions.

Key words: high-rise building; geotechnical engineering investigation; analysis and evaluation of foundation

中图分类号：S969.1文献标识码：A 文章编号：

1、工程概况

拟建工程为郑州市某高校综合楼，主体建筑12层，高度50.2m，地下1层，总建筑面积约9800.0m2，基础结构形式为短肢剪力墙结构，埋深3.50m。

1.1 岩土工程勘察等级

根据《岩土工程勘察规范》规定，本工程按建筑重要性等级划分为二级，根据本场地的地质资料，判定场地复杂程度等级二级，地基复杂程度等级二级，综合评定岩土工程勘察等级为乙级。

1.2 勘探点布置

依据规范、规程要求，勘探点间距以满足地基等级二级详勘要求为原则，结合当地的勘察经验，按场地建筑物平面形状均匀布置，共布孔28个。其中钻探取样孔10个，标贯试验孔4个，静力触探孔14个。

1.3 勘察手段与方法

为了较准确地获得各土层的物理、力学性质指标，本次勘察采用钻探、静探、标贯试验、取土试验及波速测试等手段对场地进行综合评价。

2、场地工程地质条件

2.1 地形、地貌

场地位于郑州市东部，地貌单元属于黄河冲积泛滥平原，地貌单一，地形平坦。

2.2 地层结构

根据野外钻探揭示结果，场地内勘探孔揭露30.0m 深度范围内除表层填土外，均为第四系全新统沉积地层。现将勘察深度内的土层按其不同的成因、时代及物理力学性质差异划分为9个工程地质单元层。地层简述如下：

⑴杂填土(Q4ml):上部以建筑垃圾为主，含碎砖、砼块等杂物；下部以素填土为主，主要为粉土，黄褐色，稍密。

⑵粉土(Q4-3al)：褐黄色，稍湿-湿，中密，摇震反应中等，无光泽，韧性低，干强度低。

⑶粉质黏土(Q4-3al)：褐黄色，软-可塑，稍有光滑，干强度中等，韧性中等。

⑷粉砂夹粉土(Q4-3al)：褐灰色，饱和，稍密，主要成分为石英、长石。

⑸粉质黏土 (Q4-2al)：褐灰色，软-可塑，稍有光滑，干强度中等，韧性中等。

⑹细砂(Q4-2al)：褐灰色，饱和，中密-密实，主要成分为石英、长石。

⑺粉土(Q4-2al)：褐灰色、褐黄色，湿，密实，摇震反应中等，无光泽，韧性低，干强度低。

⑻细砂(Q4-1al)：褐黄色，饱和，中密-密实。主要成分为石英、长石及云母片，颗粒呈次圆状，级配较好。

⑼细砂(Q4-1al)：褐黄色，饱和，密实。主要成分为石英、长石及云母片，颗粒呈次圆状，级配较好。

3、岩土工程分析与评价

3.1 工程环境条件

拟建场地位于郑州市郑东新区，工程环境条件较好，适宜工程建设。

3.2 场地稳定性与建筑适宜性

郑州地区的断裂大都为前新生代的非活动断裂，新生代以来活动断裂老鸦陈断裂离本场地较远，对拟建场地的稳定性无直接影响，所以场地稳定，适宜建筑。

3.3 地基土承载力及变形指标综合评定

根据场地地基土原位测试、室内土工试验结果，结合地区建筑经验，确定各层地基土承载力特征值、压缩模量及抗剪强度指标，见下表。

地基土承载力、压缩模量及抗剪强度统计表

3.4 地基基础方案评价

3.4.1 天然地基基础评价

3.4.1.1 荷载估算

本场地内建筑物荷载标准组合见下表。

建筑物荷载估算表

3.4.1.2 地基土均匀性评价

建筑物地基均匀性评价表

3.4.1.3 天然地基强度验算

拟建综合楼，基础埋深按3.5m，若采用天然地基筏板基础，以第⑵层粉土为持力层，第⑵层粉土经深度修正后承载力特征值：

fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=179.4kPa。

式中：fak=120kPa，b=6m，ηb=0，ηd =1.0，γm=19.8kN/m3，d=3.5m

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-2004）附录A，天然地基极限承载力估

算可按下式计算:

fu=1/2Nγξγbγ+Nqξqγ0d+NcξcCk=519.7kPa

取 值: Nr＝2.29，Nq＝3.59，Nc=10.37，Ck=11.5kPa，φk=14.0°（地基主要受力层代表值），ζγ=0.89，ζq=1.08，ζC=1.09，γo=19.8kN/m3，γ=19.8kN/m3，b=6m，l=62.5m，d=3.5m

fa=fu/K＝519.7/2.0=259.8kPa

综合取值 fa=179.4kPa，PK＞fa，地基土承载力不满足。

3.4.2 CFG桩复合地基评价

根据本场地地层条件，考虑浅部土层地基强度较低，可采用地基处理措施，提高地基土强度。根据本场地地层条件及周围场地地基土处理经验，对综合楼可选用CFG桩复合地基加固浅层地基土。

根据场地条件，可以选择第⑻层作为桩端持力层。若桩入土深度16.5m左右，基础埋深按2.0-3.5m，有效桩长13.0-14.5m左右，桩径400mm。则根据规范（JGJ79-2002），依据规范（JGJ79-2002），分层提出各层土桩周土摩阻力特征值qsi及桩端承载力特征值qp，见下表：

a、单桩承载力特征值

以10#孔为例进行计算，据公式：

计算得单桩承载力特征值为Ra=434.2kN，式中：μp=1.256，Ap=0.1256m2

桩身无侧限抗压强度应满足: ≥10.4MPa。

b、复合地基承载力特征值

根据公式：

若桩间土承载力特征值fsk取120kPa，β取0.75，Ra=434.2kN，算出达到不同复合地基承载力特征值时的桩间距，见下表：

复合地基承载力特征值表

单桩竖向承载力和复合地基承载力特征值应以静载荷试验结果为准。具体设计时可根据上部实际荷载，据所提桩基参数，选用合适的桩长、桩数。

c. 变形估算

变形估算按《JGJ79-2002》规范，由于桩端为低压缩性的细砂及中压缩粉质黏土，复合土层内的压缩模量根据《JGJ79-2002》《JGJ72-2004》规定各复合土层内的压缩模量等于该天然地基压缩模量的ζ倍（ζ=fspk/fak），设复合地基承载力按230kPa，估算相应的复合土层内的压缩模量详见下表：

复合土层内的压缩模量表

设计时可根据采用的复合地基承载力特征值，确定相应的复合土层内的压缩模量，根据建筑物实际荷载计算沉降。

4、结论与建议

①拟建场地地貌单一，地层结构简单，本次勘察未发现不良地质作用及对工程不利的埋藏物，适宜进行工程建设。

②勘察期间场地地下水位埋深3.2m-3.6m，属第四系松散岩类孔隙潜水，地下水对混凝土具微腐蚀性，对钢筋混凝土中的钢筋有微腐蚀性。由于地下水埋深较浅，对场地内拟建建筑物应做好防水措施。

③本区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.15g， 设计地震分组为第一组，特征周期为0.45s。场地土类型属中软土，建筑场地类别属Ⅲ类，属建筑抗震不利地段。地基土不具液化性，建筑抗震设计应按有关规范进行。

④根据建筑物荷载、结构，结合场地土条件，建议拟建综合楼采用CFG桩复合地基，建议拟建看台采用天然地基条基。

⑤基坑开挖注意验槽，以便发现问题及时处理。基坑开挖直护降水方案应进行专门设计，并做好监测。

参考文献：

①《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009版）

②《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-2004）

③《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）

④《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）

⑤《土工试验方法标准》（GB/T50123-1999）

第7篇：建筑法压缩工期的规定范文

【关键词】深层搅拌桩;复合地基承载力;桩间土承载力折减系数

近年来，建筑物越建越高，结构荷载越来越大，对地基承载力要求越来越高，对地基变形要求越来越严，直至天然地基不能天然使用，尤其软土地基问题更大。当软土地基埋深不大时，可采用深基础穿过软土地基，把基础坐到下部坚实的土层上；另一种办法是把软土地基进行加固处理，提高其承载力，增强抗剪强度，改善压缩性等。软土地基加固处理后，仍可采用浅基础进行建筑。软土地基加固处理的方法很多，其中深层搅拌桩是一种较好的类型。

深层搅拌桩法，适合加固淤泥、淤泥质土、软塑及流塑状态的黏性土、松散状态的粉土、粉细砂和人工土等软土地基。它具有工程造价低，施工速度快，无污染，无噪音，还可在地下水位以下进行施工等优点，在建筑行业中广泛采用。

地基处理规范规定：搅拌桩复合地基承载力标准值应通过现场复合地基载荷试验确定，未进行载荷试验时，也可按下式计算：

fsp•k=m（Rdk/Ap）+β（1-m)fs•k （1）

分析式（1），等号右侧第一项表明是由桩身提供的承载力，第二项表明主要是由桩间天然地基土提供的承载力。复合地基承载力标准值fsp•k计算精度与计算参数取值的合理性密切相关。笔者对公式多次应用，认为对几个计算参数的取值存在一些不尽合理的情况，即取值随意性较大，缺少严密性，属于定性取值法。

1、桩间土承载力折减系数β相关取值法

分析式（1），等号右侧第二项乘以折减系数β，表明桩间土承载力是桩身竖向位移情况下产生的，其位移大小与桩端土压缩变形和桩身水泥土压缩变形大小有关。为此，在公式中乘以折减系数β。β取值的大小，在规范条文中规定：当桩端土为软土时，可取0.5～1.0；当桩端土为硬土时，可取0.1～0.4；当不考虑桩端软土的作用时，可取零。在规范条文说明中又提到：桩身强度对β系数也有影响。例如桩端是硬土，但桩身强度很低，桩身压缩变形很大，这时桩间土就承受较大荷重，β可能大于0.4。β系数还应根据建筑物对沉降要求而定。当建筑物对沉降要求比较高时，即使桩端为软土β也应取小值，这样较为安全。反之，当建筑物对沉降要求较低、容许有较大沉降时，即使桩端为硬土，β也可取大值，这样较为经济。

β取值受控因素太多，很难掌握。为了岩土工程师使用方便，首先明确桩端土软硬划分的标准：凡孔隙比大、承载力低、压缩性高和灵敏度高的土，称为软土；否则称为硬土。根据压缩模量大小将硬土再分为较硬土、硬土和坚硬土。按上述规定和定义，将各种土的压缩模量Es，折减系数β及代表性土列入表。

根据规范规定和所列相关参数，配以相关方程式如下：

β=ηq•ηs（0.98-0.55lgEs） （2）

式（2）中，（0.98-0.55lgEs）是根据表中Es―β值进行回归统计取得的相关方程式，相关系数γ=0.9967.对相关方程和相关系数进行双重检验结果，属于高度显著相关密切型。

ηq为桩身水泥土强度对桩间土承载力折减系数β的修正系数。根据条文说明可按下式取值：

ηq=1.1-0.002qu （3）

式中ηs为建筑物安全等级对桩间土承载力折减系数β的修正系数。建筑物的安全等级可以表达建筑物对沉降要求的高低。

2、桩身水泥土强度轻探击数N10直接判定法

规范规定：搅拌桩应在成桩后的7d,根据轻型触探击数用对比法判断桩身强度。又规定：根据现有的轻型触探击数N10与水泥土强度qu关系来看，当桩身1d龄期击数（N10）已大于15击时，桩身已足以满足设计要求；或7d龄期的击数（N10）已大于原天然地基的击数（N10）的1倍以上时，桩身强度也已能达到设计要求。该规定可称为轻探击数（N10）间接判断法。

桩身水泥土强度与原天然地基土的物理力学性质有关，但不属主导相关因素，尤其经搅拌后，其结构和状态遭到严重破坏，关系就不大了；所谓桩身强度能满足设计要求，未指明设计桩身强度是多少，这样无具体指标评价不妥。还是根据现有轻型触探击数（N10）与水泥土强度（qu）的关系直接评价较好。因桩身水泥土强度与加固剂的品种、标号、掺入量和加固龄期等因素有直接关系，是决定桩身水泥土强度大小和施工质量好坏的尺度。

3、桩端天然地基土的承载力标准值qp取值方法的选择

地基处理规范规定：桩端天然地基土的承载力标准值，可按国家标准《建筑地基基础设计规范》的有关规定确定。

众所周知，深层搅拌桩是介于刚性桩与柔性桩之间具有一定压缩性的桩。以刚性为主的水泥土桩，对桩端土的作用机理，类同桩基础；以柔性为主的水泥土桩，对桩端土的作用机理，类同浅基础；在一般情况下，作用机理介于二者之间。为此，qp取值不考虑桩身水泥土强度大小，一律按浅基础地基承载力fk确定不妥。

考虑qp取值的合理性和科学性，qp可按fk取值，但要对fk值进行修正。最终qp按修正后的fk取值。考虑到工程的安全性和经济的合理性，qp取值要符合下式要求：

qp≤Kf•fa

4、桩间天然地基土承载力标准值取值方法的探讨

桩间天然地基土承载力标准值fs•k如何取值，在地基处理规范和软土搅拌规程中均无具体规定，在浙江省标准《建筑软弱地基基础设计规范》（DBJ10-1-90）中规定：可采用基础底面持力层的天然地基承载力标准值代替。

在基础主要压缩层范围内无软弱地基土夹层时，可按规范规定代替，当基础底面持力层以下主要持力层范围内有软弱土夹层，并且其承载力标准值fk值小于基础底面持力层承载力时，要按《建筑地基基础设计规范》标准第五章第一节对软弱土夹层的承载力进行验算，如验算结果满足不了设计要求时，要对基础底面持力层承载力标准值进行调整，直至软土层承载力符合设计要求为止。

在一般情况下，基础底面持力层多为人工土，勘察报告一般不给承载力，应做轻型动力触探原位测试确定，对多年填积的老填土可按=100kPa确定。

第8篇：建筑法压缩工期的规定范文

关键词：剪力墙；裂缝；检测；处理

中图分类号：TU94 文献标识码：A

一、工程结构裂缝产生分析

现行设计和施工质量验收规范对房屋裂缝的宽度与指标有明确的要求，但在使用后产生的裂缝如何处理却没有标准并作出相应的要求。有资料统计，80%的裂缝属于构造裂缝，仅20%属于承载力不足引起的结构裂缝，而承载力不足的这些裂缝可以采用相应的加固设计规定来进行结构加固。

工程结构产生裂缝的主要原因有下列方面：

（1）自然灾害

1）地震；2）风灾；3）水灾；4）火灾。

（2）房屋使用功能改变

随着经济建设的发展，在新建企业的同时还强调对已有企业的技术改造，在改造过程中往往要求增加房屋高度、增加荷载、增加跨度、增加层数，即实施对房屋的改造。

（3）设计施工和管理的失误

设计人员在设计建筑物时，必须面对各种不定性进行分析，影响建筑物结构安全和正常使用有较多的因素，如材料强度、构件尺寸的缺陷、安装的偏差、计算的模型、施工的质量、各种作用等，均是随机的，从而风险不利事件或破坏的概率事实上是不可能避免的。

（4）环境侵蚀和损伤积累

（5）老房屋达到设计基准期

综上所述，不论是对新建筑物工程事故的处理，还是对已用建筑物是否危房的判断，不论是为抗御灾害所进行的加固，还是为灾后所进行的修复，不论是为适应新的使用要求而对建筑物实施的改造，还是对建筑进入中老年期进行正常诊断处理，都需要对建筑物进行检测和鉴定，以期对结构可靠性做出科学的评估，对建筑物实施准确的管理、维护、改造和加固，以保证建筑物的安全和正常使用。

结合2011年9月1日开始实施的《房屋裂缝检测与处理规程》（CECS293：2011），下文结合实例介绍了某地下室剪力墙裂缝的检测及处理。

二、工程实例

（一）背景资料

1 工程概况

某大厦，平面基本形状为矩形，总长度为80.9m，总宽度为36.6m，设计地上24层，地下2层，地下1、2层层高均为3.9m。该商住楼采用现浇钢筋混凝土框支剪力墙结构，按6度抗震设防，地下室底板、剪力墙均采用C45、P8级抗渗膨胀混凝土，施工时沿结构长度方向留有两条后浇带。

2 裂缝检测内容

该商住楼地下室底板、剪力墙采用泵送混凝土，浇筑完毕后，在地下1层、2层剪力墙混凝土表面发现有多处裂缝，为确保地下室剪力墙结构的安全及后期的正常使用，需对其裂缝进行检测、评定，并依据检测结果进行相应的处理。

主要检测内容为：

（1）地下室剪力墙裂缝外观情况调查。

（2）地下室剪力墙混凝土抗压强度检测。

（3）地下室剪力墙钢筋和保护层厚度检测。

（二）调查与检测

1 裂缝外观情况检测

通过对地下室剪力墙裂缝调查发现，裂缝基本分布于地下一、二层剪力墙上，且数量较多；内部电梯井壁及剪力墙上也局部发现有少数裂缝。裂缝基本形状为竖直内外贯穿裂缝，基本宽度为0.1～0.2mm，但也有局部少数裂缝表现为斜裂缝。竖直裂缝基本发生于剪力墙面的中部，底端自地面约100～200mm位置开始产生，上端止于距顶板约200～300mm处。

2 剪力墙混凝土抗压强度检测

采用回弹法对地下一、地下二层剪力墙混凝土抗压强度进行抽检，抽检结构见表一。检测结构表明，地下一、二层剪力墙混凝土抗压强度推定值为45.2～48.6MPa，符合原设计要求。

3 剪力墙钢筋和保护层厚度检测

采用CM-9钢筋探测仪对地下一、二层剪力墙水平钢筋、竖向钢筋和保护层厚度进行抽检，抽检结果见表二、表三。检测结果表明，剪力墙钢筋配置、保护层厚度均满足原设计要求。

（三）原因分析与处理

1 裂缝原因分析

对剪力墙混凝土抗压强检测结果表明，其抗压强度满足原设计要求；对剪力墙钢筋和保护层厚度检测结果表明，其钢筋和保护层厚度满足原设计要求。

该商住楼地下室剪力墙上的裂缝大多为竖向细微裂缝，且内外贯通，参照《房屋裂缝检测与处理技术规程》（CEC293.2011）附录A-2有关混凝土结构的典型非荷载裂缝特征的规定综合分析可知，该商住楼地下室剪力墙裂缝为混凝土收缩裂缝。裂缝产生的原因分析有如下几点：

（1）混凝土干缩引起裂缝：普通混凝土在硬化过程中，会产生由于干缩而引起的体积变化，泵送混凝土尤为明显。这种裂缝宽度通常在0.01～0.1mm左右，会贯穿整个结构。

（2）该商住楼地下室剪力墙采用泵送混凝土，水泥用量大，石子粒径小，该施工方法易使混凝土早期干缩严重，可引起构件开裂。

（3）地下室外墙与柱采用同等强度等级C45混凝土，柱混凝土的强约束能力限制剪力墙混凝土收缩，剪力墙混凝土浇筑水化时，高水泥用量下产生的大量水化热可能诱发裂缝产生。

2 裂缝处理

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）规定，在结构正常使用极限状态下，一般不要求限制混凝土结构裂缝的出现，只要求控制裂缝的宽度，以防裂缝过宽，引起钢蓊锈蚀、降低建筑物的安全使用性能。依据《房屋裂缝检测与处理技术规程》（CECS 293：2011）第5.3.1条规定，当处于长期潮湿环境时不需修补的非荷载裂缝宽度的限值为0.3mm。本工程大部分裂缝均在不需要处理范围内。但是考虑到地下室墙体长期处于潮湿环境中，裂缝的存在会影响结构的耐久性和正常使用，建议对地下室剪力墙裂缝进行修补处理，处理方法如下：

（1）地下室剪力墙属于有防水要求的钢筋混凝土构件，依据《房屋裂缝检测与处理技术规程》（CECS 293：2011）第5.3.3条第3款规定，可使用注射法进行处理。

（2）做好地下室防水。

（3）经裂缝处理并保证施工质量，满足相关施工质量验收规范后，地下室剪力墙结构门可按原设计条件正常使用。

（四）施工与检测

1 施工

依据《房屋裂缝检测与处理技术规程》（CECS293：2011）第6.2.2条规定，采用注射法施工，施工过程详见《房屋裂缝检测与处理技术规程》（CECS293：2011）第6.2.1条并结合实际情况进行处理。

2 检测

依据《房屋裂缝检测与处理技术规程》（CECS293：2011）第6.2.1条规定采用注射法施工时，应按下列方法进行检验：

检查数量：全数检查。

检验方法：封缝胶泥固化后立即进行压力试验，检查密封效果；观察注浆嘴压入压缩空气压力值等于注浆压力值时是否有漏气的气泡出现。若有漏气，应用胶泥修补，直至无气泡出现。

结语

该地下室钢筋混凝土剪力墙裂缝，依据《房屋裂缝与处理技术规程》（CECS293：2011）检测与处理后，已一年多，目前情况良好。

参考文献

[1]GB50550-10，建筑结构加固工程施工质量验收规范[S].

第9篇：建筑法压缩工期的规定范文

【关键词】超长无缝混凝土；施工技术；混凝土；裂缝

1 前言

在超长、超宽钢筋混凝土结构施工中，一般每30~40 设一道后浇带，等40~50天后再后浇膨胀混凝土，这种常规施工工序繁多，时间跨度长，施工成本高，而且难以保证整体质量，给建筑装饰也带来隐患。我们在工程施工实践中，利用UEA混凝土补偿收缩的原理，采用膨胀加强带替代后浇带，实现了超长钢筋混凝土的无逢施工，为同类的工程施工提供了可借鉴的经验。

近几年，对于如何做好混凝土的防裂工作，倍受大家的关注，笔者提出了一些如何控制干缩变形的措施，有的已在工程中得到应用，并取得成效。

2基本原理

2.1 UEA混凝土在硬化过程中产生膨胀作用，在钢筋和邻位约束下，钢筋受拉，而混凝土受压，当钢筋拉应力与混凝土压应力平衡时，

则：ac.σc=as.es.ε2

设：μ=as/ac，

则σc=μ。es.ε2……（1）

式中σc―混凝土预压应力（mpa），as―钢筋截面积，μ―配筋率（%），ac―混凝土截面积，es―钢筋弹性模量（mpa），ε2―混凝土的限制膨胀率（%）。

由（1）式可见，σc与ε2成正比例关系，而限制膨胀率ε2随UEA的掺量增加而增加，所以，通过调整UEA的掺量，可使混凝土获得0.2～0.7mpa的预压应力，根据水平法向力σx分布曲线，设想在应力大的地方施加较大的膨胀应力σc，而在两侧施加较小的膨胀应力，全面地补偿结构的收缩应力，控制有序裂缝的出现。

由于钢筋混凝土结构长大化和复杂化，取消后浇带的超长缝混凝土结构施工必须根据结构特点灵活运用，沉降缝不能取消，具有沉降性质的后浇带也不能取消。UEA加强带的性质是以较大膨胀应力补偿温差收缩应力集中的地方，所以，它可以取消后浇带。加强带的间距可控制在40～60m，一般可连续浇注100～200m超长结构。

2.2 由于混凝土所含水分的变化、化学反应及温度降低等因素引起的体积缩小，均称为混凝土的收缩。当在某一瞬间由混凝土收缩产生的拉应力大于同期混凝土的抗拉强度时，就会产生裂缝。混凝土的收缩变形根据其成因可分为塑性收缩、温度收缩和干燥收缩等几大类。

建筑物的构件形式、使用材料、施工条件如有不同，裂缝的主要成因也有差别。根据近期对预制方块的跟踪调查，可认为方块裂缝主要是由干燥收缩引起。混凝土浇筑后置于未饱和空气中，表面水份散失很快，内外湿度梯度产生很大的毛细管压力，从而引的体积缩小变形。干燥收缩可贯穿于整个建筑物的施工及使用阶段，在大体积预制件施工中，裂缝占的比例较高。根据国外20年的干缩试验资料表明，混凝土浇筑后14d仅完成20年干缩的14~34%，90d完成40~80%，1年完成66~85%.方块的表面积与其它构件相比差别较大，表面积越大，水分的散失速度越快，干燥收缩也就越明显。

方块裂缝的特征：①方块裂缝一般出现在块体的侧面，并在截面有突变的阳榫附近较为明显；②裂缝自上而下延伸，走向不规则，长度不等；③出现裂缝的方块其裂缝数量为1-2条，裂缝宽度约在0.1mm以内，用肉眼观察，很难发现；④裂缝发生时间一般在4-5月份多风少雨季节，并在混凝土浇筑后约10天内发生。此类裂缝发现后，经过进一步观察没有发现扩展现象，因此对构筑物不会造成大的危害。为了从根本上控制裂缝的发生，有必要在各个施工环节采取有效措施予以消除。

3 工程实例

某工程为框架－剪力墙结构，筏板基础，地下一层，地上十二层，主楼长为122.8m，最宽为21m，筏板厚度为1.5m，楼板厚度为250、120，地下室墙体厚度为350，砼强度等级为c40－c55。

工程主楼层数为十二层，裙楼层数为四层，主裙楼之间由于层数差别较大，后浇带既起沉降作用，又起伸缩作用，故不可用膨胀加强带来代替，因而主裙楼之间仍存在后浇带，而主楼全长层数无变化，若设置后浇带仅是起到收缩作用。采用UEA补偿性混凝土来代替伸缩缝，实现无缝施工，在地下室筏板、墙体、主楼各楼层按 60m左右设置一道2m宽限的膨胀带加强带（共二道），以控制混凝土温度、收缩裂缝。

3.1 混凝土试配

膨胀混凝土的试配，重点解决超长无缝混凝土施工中UEA掺量控制和降低混凝土水化热。

经多次试验，UEA替代水泥量在10～12%范围内，对混凝土强度不影响，同时利用收缩膨胀测定仪测定，其膨胀率ε2=2－3×10-4，在钢筋率μ= 0.2－0.8%时，可在结构中建立0.2－0.7mpa的预压应力，这一预压应力可补偿混凝土在硬化过程中产生温差和干缩的拉应力。

由（1）式可见，σc与ε2成正比例关系，而限制膨胀率ε2随UEA的掺量增加而增加，所以，我们通过调整UEA的掺量，可以使混凝土获得不同的预压应力。

根据以上条件和设计要求，我们确定普通部位膨胀混凝土掺10－12%UEA；膨胀加强带部位混凝土掺量14―15%UEA.混凝土试配的配合比如下：

UEA混凝土配合比如下：

砼标号及抗渗等级 每m3砼材料用量（kg/m3）

水泥 UEA 粉煤灰 砂 石子 减水剂fdn-5r 水

c40p8 350 35 55 678 1107 9.6 175

c45p8 370 70 40 666 1087 11.0 187

c50p8 400 56 54 626 1136 11.8 169

c55p8 420 80 40 612 1089 13.8 179

UEA混凝土试配结果如下：

砼标号及抗渗等级 UEA/b 强度（mpa） 膨胀率

c40p8 12% 44.1 2.3

c45p8 14.6% 47.6 2.9

c50p8 11% 55.1 3.4

c55p8 14.8% 56.4 3.9

因此，混凝土配合比可以满足实际、施工要求。

3.2 筏板膨胀加强带施工

3.2.1 混凝土浇筑方向。首先根据现场实际情况，商品混凝土供应能力，浇筑能力，确定筏板混凝土浇筑方向。施工时浇筑采用斜向推进、分层连续浇筑方法，膨胀加强带外掺12%UEA的c40p8小膨胀混凝土，浇筑到加强带时，掺15%UEA的c45p8大膨胀混凝土，到另一侧时，又改为浇筑掺12%UEA 的c40p8小膨胀混凝土。

3.2.2 确定膨胀加强带的设置。膨胀加强带宽为2m，两侧加快易收口网，为防止混凝土压破快易收口网，在上下层主筋之间点焊φ20@300的双向钢筋加强网

3.2.3 膨胀加强带处的浇筑方向。4台混凝土泵分两组对向进行，浇筑整个过程中，每组中应保证1台泵退泵连续浇筑超长无缝筏板混凝土，另外1台则机动配合塔吊吊斗进行膨胀加强带和墙体混凝土浇筑。

3.2.4主要技术措施

（1）超长无缝混凝土施工主要技术措施

① 混凝土浇筑时，注意严防其它部位混凝土进入膨胀后浇带内，以免影响设计效果。浇筑混凝土前的润管砂浆必须弃置，拆管排除故障或其它原因造成的废弃混凝土严禁进入工作面。严禁混凝土散落在尚未浇筑的部位。以免形成潜在的冷缝或薄弱点。对作业面散落的混凝土，拆管倒出的混凝土，润管浆等应吊出作业面外。

②在混凝土浇筑至膨胀加强带附近时，应注意使振动棒插捣点与密目快易收口网保持距离不小于30cm，并不得过振。

③膨胀加强带处混凝土采取塔吊吊斗吊运和混凝土输送管泵并用。加强带处超长无缝筏板混凝土浇筑在一侧混凝土浇筑完毕后进行，墙体混凝土待该部位超长无缝筏板混凝土初凝后终凝前浇筑。膨胀带混凝土，振捣棒可靠近密目快易收口网，但不得碰撞。

④ 超长无缝筏板板面上的板面粗钢筋处，容易在振捣后、初凝前出现早期塑性裂缝和沉降裂缝，必须通过控制下料和二次振捣予以消除，以免成为混凝土的缺陷，导致应力集中，影响温度收缩裂缝的防治效果。底板浇筑至标高后，在终凝前用磨光机反复抹压多次，防止混凝土表面的沉缩裂缝出现。

⑤ 膨胀混凝土只有充分湿养护才能发挥UEA混凝土的膨胀效能，必须提高养护意识，设立专职养护人员，建立严格的混凝土养护制度。混凝土浇筑完毕后即应保湿养护14d.混凝土收平后，即应洒水润湿，再用塑料膜严密覆盖，如盖麻袋一层。在养护期喷洒雾状水保持环境相对湿度在80%以上，以减少混凝土干缩。

（2）方块防裂措施：

①改进配合比；

②改善施工条件，控制砼浇筑质量；

③配合比调整后，减少了水泥用量，从而降低了水化热，减缓了干燥收缩；

④混凝土坍落度虽有所减小但变化不大，混凝土仍保持原有的流动性、和易性，加强振捣可进一步提高混凝土的密实性，经测试混凝土试块3d抗压强度可达到80%以上；

⑤浇筑混凝土方块时，按10%-12%的比例掺入大块石，以减少干缩变形；

⑥根据不同拌合机的使用性能，规定拌合时间分别为90-120s；

⑦改进阴榫模板角度，缓解由于干缩而引起的应力集中。

经过对施工过程的系统调整，将最近生产的预制件进行检测，没有发现新的裂缝。

配合比调整后，每个方块节省资金700余元，综合经济效益可达到3000元/块以上。

3.2.5 墙体膨胀加强带施工

为释放部分收缩应力，在墙体施工中采用了“后浇膨胀加强带”的施工方法，即以膨胀加强带为界，分段浇筑掺12%UEA的c50、p8小膨胀混凝土，养护28d后，用掺15%UEA的c55p8大膨胀混凝土回填膨胀加强带。后浇筑膨胀加强带可按照传统后浇带设置。

在混凝土浇筑2天后，松动模板1－2mm，在墙体顶部设置花管淋水养护，拆模后继续淋水养护至14d。

3.2.6 楼板膨胀加强带施工

楼板膨胀加强带用密目快易收口网隔开，固定方法同筏板。浇筑时采用齐头并进、连续浇筑的方法，膨胀加强带外用掺12%UEA的小膨胀混凝土，浇筑到加强带时，用掺15%UEA的大膨胀混凝土，到另一侧时，又改为浇筑掺12%UEA混凝土。

4 实施效果

4.1 工程质量

按照施工前编制的详细可行性的方案严格执行，温度控制的结果表明，混凝土内外温差未超过25oc.实现了筏板混凝土浇筑的连续施工，取得了超长无缝结构筏板混凝土浇筑的成功，地下室超长无缝结构筏板经试水未发现渗漏现象，地下室结构已被质检站定为优良。

4.2 经济效益分析

本工程地下室至十二层共计二十八道膨胀加强带，与楼层板同时浇筑，省去保护后浇带而砌筑的砖墙及上面预制混凝土盖板，同时省去后浇带的清理工作，后浇带处钢筋加强部分亦省略，每道膨胀加强带与板同时浇筑，省略脚手架的后期搭设，降低了工程造价。

4.3 工期对比

按常规设计要求，每30～40m设一道后浇带，等主体结构封顶一个月且月沉降量小于0.05后，再回填膨胀混凝土，将延长工期60天左右。本工程采用超长无缝混凝土结构后，每楼层混凝土实现连续浇筑施工缩短了工期，仅用了128天时间就完成了36000平方米的结构施工。

5 结语

超长无缝混凝土结构是以UEA补偿收缩混凝土为结构材料，以加强带取代后浇带连续浇筑超长钢筋混凝土结构的一种新工艺。本工程，对底板和楼板采用加强带取代后浇带，证明采用超长无缝混凝土结构施工技术是一种有效的新型施工工艺。施工中，在各方面采取的防裂措施应配合使用，缺一不可。其中，混凝土配合比设计和混凝土养护是最关键环节。加强现场监测，有助于比较不同混凝土配合比的收缩情况，也可了解和验证所选用的配合比是否合理。

参考文献：